Faleminderit që vizituat Nature.com. Versioni i shfletuesit që po përdorni ka mbështetje të kufizuar për CSS. Për përvojën më të mirë, ju rekomandojmë të përdorni një shfletues të përditësuar (ose të çaktivizoni modalitetin e përputhshmërisë në Internet Explorer). Ndërkohë, për të siguruar mbështetje të vazhdueshme, ne do ta shfaqim sajtin pa stile dhe JavaScript.
Eksperimentet u kryen në një kanal drejtkëndor të bllokuar nga vija tërthore të katër shufrave cilindrike të pjerrëta. Presioni në sipërfaqen e shufrës qendrore dhe rënia e presionit në të gjithë kanalin u matën duke ndryshuar këndin e pjerrësisë së shufrës. U testuan tre montime shufrash me diametër të ndryshëm. Rezultatet e matjes analizohen duke përdorur parimin e ruajtjes së parametrave gjysëm të parametrave të momentit. gjenerohen që lidhin presionin në vendet kritike të sistemit me dimensionet karakteristike të shufrës. Parimi i pavarësisë është gjetur se vlen për shumicën e numrave të Euler-it që karakterizojnë presionin në vende të ndryshme, dmth nëse presioni është pa dimensione duke përdorur projeksionin e shpejtësisë së hyrjes normale me shufrën, grupi është i pavarur nga këndi i zhytjes.Korrelacioni gjysmë empirik që rezulton mund të përdoret për projektimin e hidraulikës së ngjashme.
Shumë pajisje të transferimit të nxehtësisë dhe masës përbëhen nga një grup modulesh, kanalesh ose qelizash nëpër të cilat lëngjet kalojnë në struktura të brendshme pak a shumë komplekse si shufra, buferë, inserte, etj. për simulimet numerike dhe miniaturizimin në rritje të pajisjeve. Studimet e fundit eksperimentale të shpërndarjes së brendshme të presionit dhe humbjeve përfshijnë kanale të përafërta nga brinjë të formave të ndryshme 1, qeliza të reaktorit elektrokimik 2, shtrëngim kapilar 3 dhe materiale të kornizës së rrjetës 4 .
Strukturat e brendshme më të zakonshme janë ndoshta shufra cilindrike përmes moduleve të njësisë, qoftë të paketuara ose të izoluara. Në shkëmbyesit e nxehtësisë, ky konfigurim është tipik në anën e guaskës. Rënia e presionit në anën e guaskës lidhet me projektimin e shkëmbyesve të nxehtësisë si gjeneratorët e avullit, kondensatorët dhe avulluesit. Në një studim të fundit, Wang et al.5 gjetën gjendjet e rrjedhës së rilidhjes dhe bashkë-shkëputjes në një konfigurim të dyfishtë shufrash. Liu et al.6 matën rënien e presionit në kanalet drejtkëndore me tufa të dyfishta tubash në formë U të integruara me kënde të ndryshme prirjeje dhe kalibruan një model numerik që simulon tufa shufrash me media poroze.
Siç pritej, ka një sërë faktorësh konfigurimi që ndikojnë në performancën hidraulike të një shtrese cilindri: lloji i rregullimit (p.sh., i shkallëzuar ose në linjë), dimensionet relative (p.sh. hapi, diametri, gjatësia) dhe këndi i pjerrësisë, ndër të tjera. Disa autorë u fokusuan në gjetjen e kritereve pa dimensione për të udhëhequr dizajnet për të kapur efektet e kombinuara të eksperimentit të fundit gjeometrik.7 propozoi një model efektiv poroziteti duke përdorur gjatësinë e qelizës së njësisë si një parametër kontrolli, duke përdorur vargje tandem dhe të stivosur dhe numrat e Reynolds midis 103 dhe 104. Snarski8 studioi se si spektri i fuqisë, nga përshpejtuesit dhe hidrofonët e bashkangjitur në një cilindër në një tunel uji, ndryshon me drejtimin e rrjedhës al Marino.9 studiuan shpërndarjen e presionit të murit rreth një shufre cilindrike në rrjedhën e ajrit të devijuar.Mityakov et al.10 vizatoi fushën e shpejtësisë pas një cilindri të gërvishtur duke përdorur stereo PIV.Alam et al.11 kryen një studim gjithëpërfshirës të cilindrave të njëpasnjëshëm, duke u fokusuar në efektet e numrit Reynolds dhe raportit gjeometrik në derdhjen e vorbullës. Ata ishin në gjendje të identifikonin pesë gjendje, përkatësisht mbyllje, mbyllje me ndërprerje, pa kyçje, mbyllje subharmonike dhe rilidhje të shtresave prerëse. cilindrat.
Në përgjithësi, performanca hidraulike e një qelize njësi pritet të varet nga konfigurimi dhe gjeometria e strukturës së brendshme, zakonisht të përcaktuara në sasi nga korrelacionet empirike të matjeve specifike eksperimentale. Në shumë pajisje të përbëra nga komponentë periodikë, modelet e rrjedhës përsëriten në çdo qelizë, dhe kështu, informacioni që lidhet me sjelljen në shkallë shumëfishe të qelizave mund të përdoret për të shprehur shkallën shumëfishe të modelit të strukturës së përgjithshme hidrike. me të cilin aplikohen parimet e përgjithshme të ruajtjes shpesh mund të reduktohen. Një shembull tipik është ekuacioni i shkarkimit për një pllakë hapëse 15. Në rastin e veçantë të shufrave të pjerrëta, qoftë në rrjedhje të kufizuar apo të hapur, një kriter interesant i cituar shpesh në literaturë dhe i përdorur nga projektuesit është madhësia hidraulike mbizotëruese. madhësia hidraulike. frekuenca, etj. Ky është referuar shpesh si parimi i pavarësisë dhe supozon se dinamika e rrjedhës udhëhiqet kryesisht nga komponenti normal i hyrjes dhe se efekti i komponentit boshtor në linjë me boshtin e cilindrit është i papërfillshëm. Edhe pse nuk ka konsensus në literaturë mbi diapazonin e vlefshmërisë së këtij kriteri tipik, në shumë raste, ky kriter i vlefshmërisë ofron konsensus të dobishëm në shumë raste. cent studimet mbi vlefshmërinë e parimit të pavarur përfshijnë dridhjet e shkaktuara nga vorbulla16 dhe tërheqjen mesatare njëfazore dhe dyfazore417.
Në punimin e tanishëm janë paraqitur rezultatet e studimit të presionit të brendshëm dhe rënies së presionit në një kanal me një vijë tërthore prej katër shufrash cilindrike të pjerrëta. Matni tre montime shufrash me diametra të ndryshëm, duke ndryshuar këndin e pjerrësisë. Qëllimi i përgjithshëm është të hulumtohet mekanizmi me të cilin shpërndarja e presionit në sipërfaqen e shufrës lidhet me parimin e përgjithshëm të rënies së presionit të konservuar në kanal. të momentit për të vlerësuar vlefshmërinë e parimit të pavarësisë. Së fundi, krijohen korrelacione gjysmë-empirike pa dimensione që mund të përdoren për të projektuar pajisje të ngjashme hidraulike.
Konfigurimi eksperimental përbëhej nga një seksion testimi drejtkëndor që merrte rrjedhën e ajrit të siguruar nga një ventilator boshtor. Seksioni i provës përmban një njësi të përbërë nga dy shufra qendrore paralele dhe dy gjysmë shufra të ngulitura në muret e kanalit, siç tregohet në Fig. 1e, të gjitha me të njëjtin diametër. Figura 1a–e tregon fig.
një seksion hyrës (gjatësia në mm). Krijoni b duke përdorur Openscad 2021.01, openscad.org. Seksioni kryesor i provës (gjatësia në mm). Krijuar me Openscad 2021.01, openscad.org c Pamja ndër-seksionale e seksionit kryesor të testimit (gjatësia në mm). Krijuar duke përdorur Openscad10.ngth. ).Krijuar me Openscad 2021.01, pamje e shpërthyer e seksionit të testeve të openscad.org e.Krijuar me Openscad 2021.01, openscad.org.
U testuan tre grupe shufra me diametër të ndryshëm. Tabela 1 rendit karakteristikat gjeometrike të secilit rast. Shufrat janë montuar në një protraktor në mënyrë që këndi i tyre në lidhje me drejtimin e rrjedhës të mund të ndryshojë midis tyre midis tyre.
Shpejtësia e rrjedhës së hyrjes së seksionit të provës u mat me një venturi të kalibruar, siç tregohet në figurën 2, dhe u monitorua duke përdorur një qelizë DP Honeywell SCX. Temperatura e lëngut në dalje të seksionit të provës u mat me një termometër PT100 dhe u kontrollua në 45±1°C. Për të siguruar një nivel planar të shpejtësisë së hyrjes për shpërndarjen dhe zvogëlimin e rrjedhës së ujit përmes kanalit. Ekranet metalike. Një distancë vendosjeje prej përafërsisht 4 diametra hidraulikë u përdor midis ekranit të fundit dhe shufrës, dhe gjatësia e daljes ishte 11 diametra hidraulikë.
Diagrami skematik i tubit Venturi i përdorur për të matur shpejtësinë e rrjedhës hyrëse (gjatësia në milimetra). Krijuar me Openscad 2021.01, openscad.org.
Monitoroni presionin në një nga faqet e shufrës qendrore me anë të një rubineti me presion 0,5 mm në rrafshin e mesit të seksionit të provës. Diametri i rubinetit korrespondon me një hapësirë ​​këndore 5°;prandaj saktësia këndore është afërsisht 2°. Shufra e monitoruar mund të rrotullohet rreth boshtit të saj, siç tregohet në figurën 3. Dallimi midis presionit të sipërfaqes së shufrës dhe presionit në hyrje të seksionit të provës matet me një seri diferenciale DP Cell Honeywell SCX. Ky diferencë presioni matet për çdo rregullim të shtyllës, duke ndryshuar në këndin e shpejtësisë së rrjedhjes \tath \\,
Cilësimet e rrjedhës. Muret e kanalit tregohen në gri. Rrjedha rrjedh nga e majta në të djathtë dhe është e bllokuar nga shufra. Vini re se pamja "A" është pingul me boshtin e shufrës. Shufrat e jashtme janë gjysmë të ngulitura në muret anësore të kanalit. Një raportor përdoret për të matur këndin e pjerrësisë \(\alfa të hapur. 1. org të hapur.
Qëllimi i eksperimentit është matja dhe interpretimi i rënies së presionit ndërmjet hyrjeve të kanalit dhe presionit në sipërfaqen e shufrës qendrore, \(\theta\) dhe \(\alfa\) për azimute dhe ulje të ndryshme. Për të përmbledhur rezultatet, presioni diferencial do të shprehet në formë pa dimensione si numri i Euler-it:
ku \(\rho \) është densiteti i lëngut, \({u}_{i}\) është shpejtësia mesatare e hyrjes, \({p}_{i}\) është presioni i hyrjes dhe \({p }_{ w}\) është presioni në një pikë të caktuar në murin e shufrës. Shpejtësia e hyrjes është e fiksuar brenda tre diapazoneve të ndryshme të shpejtësisë së hapjes m/6 të përcaktuar nga shpejtësia e hyrjes në 0 nga 1.0. , që korrespondon me numrin e kanalit Reynolds, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (ku \(H\) është lartësia e kanalit dhe \(\nu \) është viskoziteti kinematik) midis 40,000 dhe 67,000. Numri i shufrës Reynolds (\}){0){0}{0}{0}{0} 500.Intensiteti i turbulencës i vlerësuar nga devijimi standard relativ i sinjaleve të regjistruara në venturi është mesatarisht 5%.
Figura 4 tregon korrelacionin e \({Eu}_{w}\) me këndin e azimutit \(\theta \), i parametrizuar nga tre kënde zhytjeje, \(\alfa \) = 30°, 50° dhe 70°. Matjet janë të ndara në tre grafikë sipas diametrit të shufrës. Mund të shihet se numri i pavarur i rrjedhës së eksperimentit është i pavarur nga numri i rrjedhës së shufrës. Varësia e përgjithshme nga θ ndjek prirjen e zakonshme të presionit të murit rreth perimetrit të një pengese rrethore. Në këndet e drejtimit të rrjedhës, d.m.th., θ nga 0 në 90°, presioni i murit të shufrës zvogëlohet, duke arritur një minimum në 90°, që korrespondon me hendekun midis shufrave ku shpejtësia është më e madhe për shkak të kufizimeve të zonës së rrjedhës prej 1° deri në 00, ku kufizimet e zonës së rrjedhës janë më të mëdha. , pas së cilës presioni mbetet i njëtrajtshëm për shkak të ndarjes së shtresës së pasme kufitare të murit të shufrës. Vini re se nuk ka ndryshim në këndin e presionit minimal, gjë që sugjeron se shqetësimet e mundshme nga shtresat e prerjes ngjitur, si efektet Coanda, janë dytësore.
Ndryshimi i numrit të Euler-it të murit rreth shufrës për kënde të ndryshme të pjerrësisë dhe diametra të shufrës. Krijuar me Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Në vijim, ne analizojmë rezultatet bazuar në supozimin se numrat e Euler-it mund të vlerësohen vetëm me parametra gjeometrikë, dmth. raportet e gjatësisë së veçorive \(d/g\) dhe \(d/H\) (ku \(H\) është lartësia e kanalit) dhe prirja \(\alfa). icular për boshtin e shufrës, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alfa \) .Ky nganjëherë quhet parimi i pavarësisë. Një nga qëllimet e analizës së mëposhtme është të shqyrtojë nëse ky parim zbatohet për rastin tonë, ku rrjedha dhe pengesat janë të kufizuara brenda kanaleve të mbyllura.
Le të shqyrtojmë presionin e matur në pjesën e përparme të sipërfaqes së ndërmjetme të shufrës, dmth. θ = 0. Sipas ekuacionit të Bernulit, presioni në këtë pozicion\({p}_{o}\) kënaq:
ku \({u}_{o}\) është shpejtësia e lëngut pranë murit të shufrës në θ = 0, dhe supozojmë humbje relativisht të vogla të pakthyeshme. Vini re se presioni dinamik është i pavarur në termin e energjisë kinetike. Nëse \({u}_{o}\) është bosh (d.m.th. gjendja e ndenjur), numrat e Euler-it duhet të unifikohen sa herë që mund të unifikohet në Fig. që rezulton \({Eu}_{w}\) është afër, por jo saktësisht e barabartë me këtë vlerë, veçanërisht për këndet më të mëdha të zhytjes. Kjo sugjeron që shpejtësia në sipërfaqen e shufrës nuk zhduket në \(\theta =0\), e cila mund të shtypet nga devijimi lart i vijave aktuale të krijuara nga animi i shufrës. qarkullimi, duke rritur shpejtësinë boshtore në fund dhe duke ulur shpejtësinë në krye. Duke supozuar se madhësia e devijimit të mësipërm është projeksioni i shpejtësisë së hyrjes në bosht (dmth \({u}_{i}\mathrm{cos}\alfa \)), rezultati përkatës i numrit të Euler është:
Figura 5 krahason ekuacionet.(3) Tregon përputhje të mirë me të dhënat eksperimentale korresponduese. Devijimi mesatar ishte 25%, dhe niveli i besimit ishte 95%. Vini re se ekuacioni.(3) Në përputhje me parimin e pavarësisë. Po kështu, Figura 6 tregon se numri i Euler-it korrespondon me presionin në pjesën e pasme, në segmentin e pasme, \{0} dhe në segmentin e pasme të 1 ({0}). , \({p}_{e}\), Ndjek gjithashtu një prirje proporcionale me \({\mathrm{sin}}^{2}\alfa \) . Megjithatë, në të dyja rastet, koeficienti varet nga diametri i shufrës, i cili është i arsyeshëm pasi kjo e fundit përcakton zonën e penguar. Kjo veçori është e ngjashme me rënien e presionit të një pllake të vrimës, ku roli i rrjedhës në këtë seksion të caktuar është reduktuar në mënyrë specifike në pjesën e kanalit. shufrat. Në këtë rast, presioni bie ndjeshëm në mbytjen dhe pjesërisht rikuperohet ndërsa zgjerohet mbrapa. Duke marrë parasysh kufizimin si një bllokim pingul me boshtin e shufrës, rënia e presionit midis pjesës së përparme dhe të pasme të shufrës mund të shkruhet si 18:
ku \({c}_{d}\) është një koeficient zvarritjeje që shpjegon rikuperimin e pjesshëm të presionit midis θ = 90° dhe θ = 180°, dhe \({A}_{m}\) dhe \ ({A}_{f}\) është seksioni kryq i lirë minimal për njësi gjatësi pingul me boshtin e shufrës, dhe lidhja e tij është \({_}_{m}) me shufrën +d\right)/g\).Numrat përkatës të Euler janë:
Numri i murit Euler në \(\theta =0\) në funksion të rënies. Kjo kurbë korrespondon me ekuacionin.(3). Krijuar me Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Numri i murit Euler ndryshon, në \(\theta =18{0}^{o}\) (shenjë e plotë) dhe dalja (shenjë bosh) me dip. Këto kthesa korrespondojnë me parimin e pavarësisë, dmth \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \). Krijuar me Gnuplot 5.4.infog.
Figura 7 tregon varësinë e \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) nga \(d/g\), duke treguar konsistencën ekstreme të Mirë.(5). Koeficienti i tërheqjes së marrë është \({c}_{d}=1,28\pm 0,02\pm të njëjtin nivel të besimit të a. hyrja dhe dalja e seksionit të provës ndjek një prirje të ngjashme, por me koeficientë të ndryshëm që marrin parasysh rikuperimin e presionit në hapësirën e pasme midis shiritit dhe daljes së kanalit. Koeficienti përkatës i tërheqjes është \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) me një nivel besimi prej 67%.
Koeficienti i tërheqjes lidhet me rënien e presionit \(d/g\) përpara dhe pas shufrës\(\majtas({Eu}_{0-180}\djathtas)\) dhe rënien totale të presionit midis hyrjes dhe daljes së kanalit. Zona gri është brezi i besueshmërisë 67% për korrelacionin. Krijuar me Gnuplot, www.infon4.
Presioni minimal \({p}_{90}\) në sipërfaqen e shufrës në θ = 90° kërkon një trajtim të veçantë. Sipas ekuacionit të Bernoulli, përgjatë vijës aktuale përmes hendekut midis shufrave, presioni në qendër\({p}_{g}\) dhe shpejtësia\({u}_{g}\) është i lidhur me shiritin në pikën e mëposhtme të kanalit (mi).
Presioni \({p}_{g}\) mund të lidhet me presionin e sipërfaqes së shufrës në θ = 90° duke integruar shpërndarjen e presionit mbi hendekun që ndan shufrën qendrore midis pikës së mesit dhe murit (shih Figurën 8).Bilanci i fuqisë jep 19:
ku \(y\) është koordinata normale në sipërfaqen e shufrës nga pika qendrore e hendekut midis shufrave qendrore, dhe \(K\) është lakimi i vijës aktuale në pozicionin \(y\). Për vlerësimin analitik të presionit në sipërfaqen e shufrës, supozojmë se \({u}_{g}\) është uniforme dhe \(K\cal\se është përcaktuar nga vija e majta (y\). .Në murin e shufrës, lakimi përcaktohet nga seksioni elips i shufrës në këndin \(\alfa \), dmth \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (shih Figurën 8). Pastaj, në lidhje me rrymën e përkuljes \=yv. ature në koordinatën universale \(y\) jepet nga:
Veçori pamje tërthore, përpara (majtas) dhe lart (poshtë). Krijuar me Microsoft Word 2019,
Nga ana tjetër, me ruajtjen e masës, shpejtësia mesatare në një rrafsh pingul me rrjedhën në vendin e matjes \(\langle {u}_{g}\rangle \) lidhet me shpejtësinë hyrëse:
ku \({A}_{i}\) është zona e rrjedhës tërthore në hyrjen e kanalit dhe \({A}_{g}\) është zona e rrjedhjes tërthore në vendin e matjes (shih Fig. 8) përkatësisht nga :
Vini re se \({u}_{g}\) nuk është e barabartë me \(\langle {u}_{g}\rangle \). Në fakt, Figura 9 paraqet raportin e shpejtësisë \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), llogaritur nga ekuacioni. ified, i cili përafrohet me një polinom të rendit të dytë:
Raporti i shpejtësive maksimale\({u}_{g}\) dhe mesatare\(\langle {u}_{g}\rangle \) të prerjes tërthore të qendrës së kanalit\(.\) Lakoret e ngurta dhe të ndërprera korrespondojnë me ekuacionet.(5) dhe diapazonin e variacioneve të koeficientëve përkatës\(\pm 25 G up, nup, info.Crelotated 25\%\).
Figura 10 krahason \({Eu}_{90}\) me rezultatet eksperimentale të ekuacionit.(16). Devijimi relativ mesatar ishte 25%, dhe niveli i besimit ishte 95%.
Numri Wall Euler në \(\theta ={90}^{o}\).Kjo kurbë korrespondon me ekuacionin.(16). Krijuar me Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Forca neto \({f}_{n}\) që vepron në shufrën qendrore pingul me boshtin e saj mund të llogaritet duke integruar presionin në sipërfaqen e shufrës si më poshtë:
ku koeficienti i parë është gjatësia e shufrës brenda kanalit dhe integrimi kryhet ndërmjet 0 dhe 2π.
Projeksioni i \({f}_{n}\) në drejtim të rrjedhës së ujit duhet të përputhet me presionin midis hyrjes dhe daljes së kanalit, përveç nëse fërkimi është paralel me shufrën dhe më i vogël për shkak të zhvillimit jo të plotë të seksionit të mëvonshëm. Fluksi i momentit është i pabalancuar.Prandaj,
Figura 11 tregon një grafik të ekuacioneve.(20) tregoi përputhje të mirë për të gjitha kushtet eksperimentale. Megjithatë, ka një devijim të lehtë 8% në të djathtë, i cili mund të atribuohet dhe përdoret si një vlerësim i çekuilibrit të momentit midis hyrjes dhe daljes së kanalit.
Bilanci i fuqisë së kanalit. Linja korrespondon me ekuacionin.(20). Koeficienti i korrelacionit Pearson ishte 0.97. Krijuar me Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Duke ndryshuar këndin e pjerrësisë së shufrës, u mat presioni në murin e sipërfaqes së shufrës dhe rënia e presionit në kanal me vijat tërthore të katër shufrave cilindrike të pjerrëta. Janë testuar tre montime shufrash me diametër të ndryshëm. Në intervalin e testuar të numrave të Reynolds, midis 2500 dhe 6500, norma e presionit të vëzhguar në sipërfaqen qendrore të vëzhguar është e pavarur nga norma e presionit të vëzhguar në sipërfaqen qendrore. mbështjellësit, duke qenë maksimalë në pjesën e përparme dhe minimale në hendekun anësor midis shufrave, duke u rikuperuar në pjesën e pasme për shkak të ndarjes së shtresës kufitare.
Të dhënat eksperimentale analizohen duke përdorur konsiderata të ruajtjes së momentit dhe vlerësime gjysmë empirike për të gjetur numra të pandryshueshëm pa dimension që lidhin numrat e Euler me dimensionet karakteristike të kanaleve dhe shufrave. Të gjitha tiparet gjeometrike të bllokimit përfaqësohen plotësisht nga raporti midis diametrit të shufrës dhe hendekut midis shufrave (lateralisht) dhe lartësisë së kanalit.
Parimi i pavarësisë është gjetur të jetë i qëndrueshëm për shumicën e numrave të Euler-it që karakterizojnë presionin në vende të ndryshme, dmth nëse presioni është pa dimension duke përdorur projeksionin e shpejtësisë së hyrjes normale me shufrën, grupi është i pavarur nga këndi i zhytjes.Përveç kësaj, veçoria lidhet me masën dhe momentin e rrjedhës. Ekuacionet e ruajtjes janë të qëndrueshme dhe mbështesin parimin empirik të mësipërm. Vetëm presioni i sipërfaqes së shufrës në hendekun midis shufrave devijon pak nga ky parim. Janë krijuar korrelacione gjysmë empirike pa dimensione që mund të përdoren për të dizajnuar pajisje të ngjashme hidraulike. ,21,22,23,24.
Një rezultat veçanërisht interesant rrjedh nga analiza e rënies së presionit midis hyrjes dhe daljes së seksionit të provës. Brenda pasigurisë eksperimentale, koeficienti i tërheqjes që rezulton është i barabartë me unitet, i cili tregon ekzistencën e parametrave të pandryshueshëm të mëposhtëm:
Vini re madhësinë \(\left(d/g+2\djathtas)d/g\) në emëruesin e ekuacionit.(23) është madhësia në kllapa në ekuacion.(4), përndryshe mund të llogaritet me seksionin kryq minimal dhe të lirë pingul me shufrën, \({A}_{m}\yn sugjerohet si \({m}\yn). brenda intervalit të studimit aktual (40,000-67,000 për kanalet dhe 2500-6500 për shufrat). Është e rëndësishme të theksohet se nëse ka një ndryshim të temperaturës brenda kanalit, mund të ndikojë në densitetin e lëngut.Në këtë rast, ndryshimi relativ në numrin e Euler-it mund të vlerësohet duke shumëzuar diferencën maksimale të temperaturës së zgjerimit termik me koeficientin maksimal të pritur të temperaturës.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., dhe Arbeiter, F. Matjet e transferimit të nxehtësisë dhe rënies së presionit në një kanal të ashpërsuar nga brinjë me formë të ndryshme në mur.expert.Transferimi i nxehtësisë 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J., dhe Walsh, F. Karakterizimi i qelizave rrjedhëse: vizualizimi i rrjedhës, rënia e presionit dhe transporti i masës në elektroda dy-dimensionale në kanale drejtkëndore.J.Elektrokimi.Partia Socialiste.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. Parametrat kyç të efektit Jamin në kapilarët me prerje tërthore të ngushta.J.Benzina.shkencë.Britani.196, 107635 (2021).