Faleminderit që vizituat Nature.com. Versioni i shfletuesit që po përdorni ka mbështetje të kufizuar për CSS. Për përvojën më të mirë, ju rekomandojmë të përdorni një shfletues të përditësuar (ose të çaktivizoni modalitetin e përputhshmërisë në Internet Explorer). Ndërkohë, për të siguruar mbështetje të vazhdueshme, ne do ta shfaqim sajtin pa stile dhe JavaScript.
Çeliku 20MnTiB është materiali më i përdorur gjerësisht i bulonave me rezistencë të lartë për urat e strukturave të çelikut në vendin tim dhe performanca e tij ka një rëndësi të madhe për funksionimin e sigurt të urave. Bazuar në hetimin e mjedisit atmosferik në Chongqing, ky studim projektoi një zgjidhje korrozioni që simulon klimën e lagësht të Chongqing, dhe duke kryer testet e stresit të sindromës së lartë të Chongqing. U studiuan efektet e temperaturës, vlerës së pH dhe përqendrimit të tretësirës së korrozionit të simuluar në sjelljen ndaj korrozionit të stresit të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB.
Çeliku 20MnTiB është materiali më i përdorur gjerësisht i bulonave me rezistencë të lartë për urat e strukturave të çelikut në vendin tim dhe performanca e tij ka një rëndësi të madhe për funksionimin e sigurt të urave.Li et al.1 testoi vetitë e çelikut 20MnTiB që përdoret zakonisht në bulonat me rezistencë të lartë të klasës 10.9 në intervalin e temperaturës së lartë prej 20~700 ℃, dhe mori kurbën stres-deformim, forcën e rrjedhjes, forcën në tërheqje, modulin e Young dhe zgjatjen.dhe koeficienti i zgjerimit.Zhang et al.2, Hu et al.3, etj., përmes testimit të përbërjes kimike, testimit të vetive mekanike, testimit të mikrostrukturës, analizave makroskopike dhe mikroskopike të sipërfaqes së filetimit, dhe rezultatet tregojnë se arsyeja kryesore për thyerjen e bulonave me qëndrueshmëri të lartë lidhet me defektet e filetos, dhe shfaqja e defekteve të filetos. ing.
Bulonat me qëndrueshmëri të lartë për urat e çelikut zakonisht përdoren për një kohë të gjatë në një mjedis të lagësht. Faktorë të tillë si lagështia e lartë, temperatura e lartë dhe sedimentimi dhe thithja e substancave të dëmshme në mjedis mund të shkaktojnë lehtësisht gërryerje të strukturave të çelikut. Korrozioni mund të shkaktojë rezistencë të lartë të bulonave të prerjes tërthore të bulonave, duke rezultuar në defekte të shumta duke reduktuar kështu defekte dhe humbje të shumta. jetëgjatësia e bulonave me rezistencë të lartë dhe madje edhe shkaktimi i tyre për t'u thyer. Deri më tani, ka shumë studime mbi efektin e korrozionit mjedisor në performancën e korrozionit të stresit të materialeve. Catar et al4 hetuan sjelljen ndaj korrozionit të stresit të lidhjeve të magnezit me përmbajtje të ndryshme alumini në mjedise acidike, alkaline dhe neutrale. Aliazh 0Ni në tretësirë ​​3,5% NaCl në prani të përqendrimeve të ndryshme të joneve sulfide. Aghion et al.6 vlerësuan performancën e korrozionit të aliazhit të magnezit të derdhur MRI230D në tretësirën 3,5% NaCl me anë të testit të zhytjes, testit të spërkatjes së kripës, sjelljes potenciodinamike të polarizimit. SSRT dhe teknikat tradicionale të testimit elektrokimik, dhe morën efektin e joneve të klorurit në sjelljen statike të korrozionit të çelikut martensitik në temperaturën e dhomës. Chen et al.8 hetuan sjelljen e korrozionit të stresit dhe mekanizmin e plasaritjes së çelikut X70 në zgjidhjen e simuluar të baltës së detit që përmban SRB në temperatura të ndryshme nga SSRT. rezistenca rosion e 00Cr21Ni14Mn5Mo2N çeliku inox austenitik. Rezultatet tregojnë se temperatura në intervalin 35~65℃ nuk ka asnjë efekt të rëndësishëm në sjelljen e korrozionit të stresit të çelikut inox.Lu et al.10 vlerësoi ndjeshmërinë e thyerjes së vonuar të mostrave me shkallë të ndryshme të rezistencës në tërheqje nga një test i thyerjes me vonesë të ngarkesës së vdekur dhe SSRT. Sugjerohet që forca në tërheqje e bulonave të çelikut 20MnTiB dhe çelikut 35VB me rezistencë të lartë duhet të kontrollohet në 1040-1190MP të thjeshta, duke përdorur këto studime të thjeshta deri në 1190 MP. mulate mjedisin gërryes, ndërsa mjedisi aktual i përdorimit të bulonave me qëndrueshmëri të lartë është më kompleks dhe ka shumë faktorë ndikues, si pH vlerën e bulonit.Ananya et al.11 studiuan efektin e parametrave mjedisorë dhe të materialeve në mjedisin gërryes në korrozionin dhe plasaritjen e korrozionit të stresit të çeliqeve inoks të dyfishtë.Sunada et al.12 kryen teste të plasaritjes ndaj korrozionit të stresit të temperaturës së dhomës mbi çelikun SUS304 në tretësira ujore që përmbajnë H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) dhe NaCl (0-4,5 kmol/m-3). , presioni i gazit dhe koha e korrozionit në ndjeshmërinë ndaj korrozionit të stresit të çelikut të enëve nën presion A516. Duke përdorur zgjidhjen NS4 si një zgjidhje simuluese të ujërave nëntokësore, Ibrahim et al.14 hetoi efektin e parametrave mjedisorë si përqendrimi i joneve bikarbonat (HCO), pH dhe temperatura në plasaritjen e korrozionit të stresit të çelikut të tubacionit API-X100 pas heqjes së veshjes.Shan et al.15 studiuan ligjin e variacionit të ndjeshmërisë ndaj plasaritjes ndaj korrozionit të stresit të çelikut inox austenitik 00Cr18Ni10 me temperaturë në kushte të ndryshme të temperaturës (30~250℃) nën kushtet e mjedisit të ujit të zi në impiantin e simuluar qymyri në hidrogjen nga SSRT. Han et al. testi racture dhe SSRT.Zhao17 studiuan efektet e pH, SO42-, Cl-1 në sjelljen ndaj korrozionit të stresit të aliazhit GH4080A nga SSRT. Rezultatet tregojnë se sa më e ulët të jetë vlera e pH, aq më e keqe është rezistenca ndaj korrozionit të stresit të aliazhit GH4080A. Ajo ka ndjeshmëri të dukshme ndaj stresit ndaj korrozionit, sa herë që ka ndjeshmëri ndaj korrozionit ndaj stresit, sa herë që nuk ka ndjeshmëri ndaj korrozionit ndaj stresit. pak studime mbi efektin e korrozionit mjedisor në bulonat e çelikut 20MnTiB me rezistencë të lartë.
Për të zbuluar arsyet e dështimit të bulonave me qëndrueshmëri të lartë të përdorur në ura, autori ka kryer një sërë studimesh. Janë përzgjedhur mostrat e bulonave me qëndrueshmëri të lartë dhe arsyet e dështimit të këtyre mostrave janë diskutuar nga këndvështrimi i përbërjes kimike, morfologjisë mikroskopike të thyerjes, strukturës metalografike dhe vetive mekanike të analizës së fundit në vitet e fundit. Është projektuar skema e korrozionit që simulon klimën e lagësht të Chongqing. Eksperimentet e korrozionit të stresit, eksperimentet e korrozionit elektrokimik dhe eksperimentet e lodhjes nga korrozioni i bulonave me forcë të lartë në klimë të lagësht të simuluar të Chongqing janë kryer. Në këtë studim, efektet e temperaturës, vlerës së pH dhe përqendrimit të solucionit të simuluar korrozioni të investimit të korrozionit të lartë të stresit20 testet e vetive mekanike, analizat makroskopike dhe mikroskopike të thyerjeve dhe produktet e korrozionit sipërfaqësor.
Chongqing ndodhet në Kinën jugperëndimore, në rrjedhën e sipërme të lumit Yangtze, dhe ka një klimë të lagësht subtropikale musonore. Temperatura mesatare vjetore është 16-18°C, lagështia mesatare vjetore relative është kryesisht 70-80%, orët vjetore të diellit janë 1000-1400 orë dhe dielli është vetëm 25 përqind - 3%.
Sipas raporteve në lidhje me diellin dhe temperaturën e ambientit në Chongqing nga 2015 deri në 2018, temperatura mesatare ditore në Chongqing është deri në 17°C dhe deri në 23°C.Temperatura më e lartë në trupin e urës së urës Chaotianmen në Chongqing mund të arrijë 50°C °C21,22. Prandaj, nivelet e temperaturës për testin e korrozionit të stresit u vendosën në 25°C dhe 50°C.
Vlera e pH e tretësirës së simuluar të korrozionit përcakton drejtpërdrejt sasinë e H+, por nuk do të thotë se sa më e ulët të jetë vlera e pH, aq më lehtë ndodh korrozioni. Efekti i pH në rezultatet do të ndryshojë për materiale dhe zgjidhje të ndryshme. Për të studiuar më mirë efektin e zgjidhjes së simuluar të korrozionit në performancën e korrozionit të stresit të bulonave me rezistencë të lartë, të vendosura të bulonave me rezistencë të lartë, 5 deri në 5 H. 7.5 në kombinim me kërkimin e literaturës23 dhe gamën e pH të ujit vjetor të shiut në Chongqing.2010 deri në 2018.
Sa më i lartë të jetë përqendrimi i tretësirës së simuluar të korrozionit, aq më shumë përmbajtja e joneve në tretësirën e simuluar të korrozionit dhe aq më i madh është ndikimi në vetitë e materialit. Për të studiuar efektin e përqendrimit të simuluar të tretësirës së korrozionit në korrozionin e stresit të bulonave me rezistencë të lartë, u realizua testi i korrozionit të përshpejtuar në laborator artificial, dhe zgjidhja e simuluar pa përqendrimin e korrozionit u vendos në nivelin e korrozionit. 1×), 20 × përqendrim i tretësirës së simuluar korrozioni origjinal (20 ×) dhe 200 × përqendrim i tretësirës së simuluar korrozioni origjinal (200 ×).
Mjedisi me temperaturë 25℃, vlerë pH prej 5,5 dhe përqendrimi i zgjidhjes origjinale të simuluar të korrozionit është më i afërti me kushtet aktuale të përdorimit të bulonave me qëndrueshmëri të lartë për ura. Megjithatë, për të përshpejtuar procesin e testimit të korrozionit, kushtet eksperimentale me një temperaturë prej 25 °C, një pH 0 × 0 e grupit të kontrollit të përqendrimit të korrozionit u vendosën pH 0 × 5. .Kur u hetuan respektivisht efektet e temperaturës, përqendrimit ose vlerës së pH të tretësirës së simuluar të korrozionit në performancën e korrozionit të stresit të bulonave me rezistencë të lartë, faktorë të tjerë mbetën të pandryshuar, gjë që u përdor si nivel eksperimental i grupit të kontrollit referencë.
Sipas njoftimit për cilësinë e mjedisit atmosferik 2010-2018, të lëshuar nga Byroja Komunale e Ekologjisë dhe Mjedisit në Chongqing, dhe duke iu referuar përbërësve të reshjeve të raportuara në Zhang24 dhe literaturës së tjera të raportuara në Chongqing, një zgjidhje e simuluar korrozioni bazuar në rritjen e përqendrimit të SO42q në zonën kryesore të cipës urbane, ishte projektuar paraprakisht. Përbërja e tretësirës së simuluar të korrozionit është paraqitur në tabelën 1:
Tretësira e simuluar e korrozionit përgatitet me metodën e bilancit të përqendrimit kimik të joneve duke përdorur reagentë analitikë dhe ujë të distiluar. Vlera e pH e tretësirës së simuluar të korrozionit është rregulluar me një pHmetër preciz, tretësirë ​​të acidit nitrik dhe tretësirë ​​të hidroksidit të natriumit.
Për të simuluar klimën e lagësht në Chongqing, testuesi i spërkatjes së kripës është modifikuar dhe projektuar posaçërisht25. Siç tregohet në figurën 1, pajisja eksperimentale ka dy sisteme: një sistem spërkatës kripë dhe një sistem ndriçimi. Sistemi i spërkatjes së kripës është funksioni kryesor i pajisjes eksperimentale, i cili përbëhet nga një pjesë kontrolli, një pjesë e spërkatjes është pjesë e pompës për të testuar Kompresori i ajrit. Pjesa e induksionit është e përbërë nga elementë matëse të temperaturës, të cilët ndjejnë temperaturën në dhomën e provës. Pjesa e kontrollit përbëhet nga një mikrokompjuter, i cili lidh pjesën e spërkatjes dhe pjesën e induksionit për të kontrolluar të gjithë procesin eksperimental. Sistemi i ndriçimit është instaluar në një dhomë prove me spërkatje kripë për të simuluar rrezet e diellit. Sistemi i kontrollit të ndriçimit përbëhet nga një sensor kohë i caktuar i temperaturës dhe në një kohë të caktuar. t Dhoma e provës me spërkatje për të monitoruar temperaturën rreth kampionit në kohë reale.
Mostrat e korrozionit të stresit nën ngarkesë konstante u përpunuan në përputhje me NACETM0177-2005 (Testimi laboratorik i plasaritjes së stresit sulfide dhe rezistencës ndaj plasaritjes ndaj korrozionit të stresit të metaleve në një mjedis H2S). Mostrat e korrozionit të stresit fillimisht u pastruan me aceton dhe vajra tejzanor u hoqën me pastrim mekanik dhe u hoqën me alkol. mostrat e pastra në dhomën e provës të pajisjes së testimit të spërkatjes së kripës për të simuluar situatën e korrozionit në mjedisin me klimë të lagësht të Chongqing. Sipas standardit NACETM0177-2005 dhe standardit të testit të spërkatjes së kripës GB/T 10,125-2012, u përcaktua kampioni me ngarkesë konstante në testin e korrozionit të njëtrajtshëm të stresit. s në kushte të ndryshme korrozioni në makinën universale të testimit të tërheqjes MTS-810 dhe u analizuan vetitë e tyre mekanike dhe morfologjia e korrozionit të thyerjes.
Figura 1 tregon makro- dhe mikro-morfologjinë e korrozionit sipërfaqësor të ekzemplarëve të korrozionit të tensionit të bulonave me rezistencë të lartë në kushte të ndryshme korrozioni.2 dhe 3 respektivisht.
Morfologjia makroskopike e mostrave të korrozionit të stresit të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB në mjedise të ndryshme të simuluara korrozioni: (a) nuk ka korrozion;(b) 1 herë;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3.5;(f) pH 7.5;(g) 50°C.
Mikromorfologjia e produkteve të korrozionit të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB në mjedise të ndryshme të simuluara korrozioni (100×): (a) 1 herë;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH3.5;(e) pH7.5;(f) 50°C.
Mund të shihet nga Fig. 2a se sipërfaqja e mostrës së bulonit të pakoroduar me qëndrueshmëri të lartë shfaq shkëlqim të ndritshëm metalik pa korrozion të dukshëm. Megjithatë, në kushtet e zgjidhjes origjinale të korrozionit të simuluar (Fig. 2b), sipërfaqja e kampionit ishte pjesërisht e mbuluar me ngjyrë kafe dhe kafe-të kuqe që tregonin vetëm disa zona të dukshme të korrozionit të sipërfaqes me ngjyrë kafe-të kuqe, dhe disa zona të dukshme të korrozionit të sipërfaqes me ngjyrë kafe në të kuqe shkopi, dhe zgjidhja e simuluar e korrozionit nuk kishte asnjë efekt në sipërfaqen e kampionit.Vetitë e materialit kanë pak efekt. Megjithatë, në kushtet e një përqendrimi të tretësirës së korrozionit të simuluar 20 × (Fig. 2c), sipërfaqja e mostrës së bulonit me qëndrueshmëri të lartë është mbuluar plotësisht nga një sasi e madhe produktesh korrozioni ngjyrë kafe dhe një sasi e vogël gërryerjeje. 00 × përqendrimi origjinal i tretësirës së korrozionit të simuluar (Fig. 2d), sipërfaqja e kampionit është plotësisht e mbuluar nga produkte korrozioni kafe dhe produktet e korrozionit kafe-zi shfaqen në disa zona.
Ndërsa pH u ul në 3.5 (Fig. 2e), produktet e korrozionit me ngjyrë kafe ishin më së shumti në sipërfaqen e mostrave dhe disa nga produktet e korrozionit ishin eksfoluar.
Figura 2g tregon se me rritjen e temperaturës në 50 °C, përmbajtja e produkteve të korrozionit kafe-të kuqe në sipërfaqen e kampionit zvogëlohet ndjeshëm, ndërsa produktet e korrozionit ngjyrë kafe të ndezur mbulojnë sipërfaqen e kampionit në një zonë të madhe. Shtresa e produktit të korrozionit është relativisht e lirshme dhe disa produkte kafe-zi janë qëruar.
Siç tregohet në figurën 3, në mjedise të ndryshme korrozioni, produktet e korrozionit në sipërfaqen e ekzemplarëve të korrozionit të tensionit të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB janë dukshëm të shtrembëruara dhe trashësia e shtresës së korrozionit rritet me rritjen e përqendrimit të zgjidhjes së korrozionit të simuluar. Në kushtet e zgjidhjes origjinale të korrozionit, ndahet në dy zgjidhjen e simuluar të korrozionit në Fig3. shtresa: shtresa më e jashtme e produkteve të korrozionit shpërndahet në mënyrë të barabartë, por shfaqet një numër i madh i çarjeve;shtresa e brendshme është një grup i lirshëm i produkteve të korrozionit.Në kushtin e përqendrimit të tretësirës së korrozionit të simuluar 20× (Fig. 3b), shtresa e korrozionit në sipërfaqen e kampionit mund të ndahet në tre shtresa: shtresa më e jashtme është kryesisht produkte korrozioni të grumbulluara të shpërndara, të cilat janë të lirshme dhe poroze dhe nuk kanë performancë të mirë mbrojtëse;Shtresa e mesme është një shtresë uniforme e produktit korrozioni, por ka çarje të dukshme, dhe jonet e korrozionit mund të kalojnë nëpër çarje dhe të gërryejnë nënshtresën;shtresa e brendshme është një shtresë e dendur e produktit korrozioni pa çarje të dukshme, e cila ka një efekt të mirë mbrojtës mbi nënshtresën.Nën kushtin e përqendrimit të tretësirës së korrozionit të simuluar 200× (Fig. 3c), shtresa e korrozionit në sipërfaqen e kampionit mund të ndahet në tre shtresa: shtresa më e jashtme është një shtresë e hollë dhe uniforme e produktit korrozioni;shtresa e mesme është kryesisht korrozioni në formë petali dhe në formë flake. Shtresa e brendshme është një shtresë e dendur e produktit korrozioni pa çarje dhe vrima të dukshme, e cila ka një efekt të mirë mbrojtës mbi nënshtresën.
Mund të shihet nga Fig. 3d se në mjedisin e simuluar të korrozionit me pH 3.5, ka një numër të madh produktesh korrozioni flokulentë ose gjilpërash në sipërfaqen e mostrës së bulonit me rezistencë të lartë 20MnTiB. Spekulohet se këto produkte korrozioni janë kryesisht të dukshme të shtresës së gërryerjes γ-FeOOHF dhe gërryerje të vogël α-FeOOH6 dhe a-FeOOH6. .
Mund të shihet nga Fig. 3f se kur temperatura u rrit në 50 °C, nuk u gjet asnjë shtresë e brendshme e dukshme e dendur e ndryshkut në strukturën e shtresës së korrozionit, gjë që tregon se kishte boshllëqe midis shtresave të korrozionit në 50 °C, gjë që bëri që nënshtresa të mos mbulohej plotësisht nga produktet e korrozionit.Siguron mbrojtje kundër tendencës së shtuar të korrozionit të nënshtresës.
Vetitë mekanike të bulonave me rezistencë të lartë nën korrozionin e stresit konstant të ngarkesës në mjedise të ndryshme gërryese tregohen në tabelën 2:
Mund të shihet nga tabela 2 se vetitë mekanike të mostrave të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB ende plotësojnë kërkesat standarde pas testit të korrozionit të përshpejtuar të ciklit të thatë-lagësht në mjedise të ndryshme të simuluara korrozioni, por ka një dëmtim të caktuar në krahasim me ato të pakoroduara. mostra. Përqendrimi 20 × ose 200 × i tretësirës së simuluar, zgjatja e kampionit u ul ndjeshëm. Vetitë mekanike janë të ngjashme në përqendrimet e zgjidhjeve korrozioni të simuluara 20 × dhe 200 ×. Kur vlera e pH e tretësirës së simuluar korrozioni ra në 3.5, forca në tërheqje e kampionit zvogëlohet ndjeshëm, forca në tërheqje50 dhe zgjatimi u rrit ndjeshëm në dhjetë °C dhe zgjatimi zvogëlohet ndjeshëm, dhe shkalla e tkurrjes së zonës është shumë afër vlerës standarde.
Morfologjitë e thyerjes së ekzemplarëve të korrozionit të tensionit të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB nën mjedise të ndryshme korrozioni janë paraqitur në figurën 4, të cilat janë makro-morfologjia e thyerjes, zona e fibrës në qendër të thyerjes, buza mikro-morfologjike e ndërfaqes së prerjes dhe sipërfaqja e mostrës.
Morfologjitë makroskopike dhe mikroskopike të thyerjeve të mostrave të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB në mjedise të ndryshme korrozioni të simuluara (500×): (a) nuk ka korrozion;(b) 1 herë;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3.5;(f) pH7.5;(g) 50°C.
Mund të shihet nga Fig. 4 se thyerja e ekzemplarit të korrozionit të tensionit të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB nën mjedise të ndryshme korrozioni të simuluara paraqet një thyerje tipike kupe-kon.Krahasuar me ekzemplarin e pakoroduar (Fig. 4a), zona qendrore e plasaritjes së zonës së fibrave është relativisht e vogël., zona e buzës së prerjes është më e madhe. Kjo tregon se vetitë mekanike të materialit dëmtohen ndjeshëm pas korrozionit. Me rritjen e përqendrimit të simuluar të tretësirës së korrozionit, gropat në zonën e fibrës në qendër të thyerjes u rritën dhe u shfaqën shtresa të dukshme të grisjes. Kur përqendrimi u rrit në 20 herë më shumë se i sipërfaqes së simuluar të korrozionit, ajo shfaqet në ndërfaqen e sipërfaqes së simuluar të korrozionit. mostra, dhe kishte shumë produkte korrozioni në sipërfaqe.mostra.
Nga Figura 3d konkludohet se ka çarje të dukshme në shtresën e korrozionit në sipërfaqen e mostrës, e cila nuk ka një efekt të mirë mbrojtës në matricë.Në zgjidhjen e simuluar të korrozionit me pH 3.5 (Figura 4e), sipërfaqja e kampionit është e gërryer rëndë dhe zona qendrore e fibrës është dukshëm e vogël., Në qendër të zonës së fibrës ka një numër të madh shtresash grisëse të parregullta. Me rritjen e vlerës së pH të tretësirës së simuluar të korrozionit, zona e grisjes në zonën e fibrës në qendër të thyerjes zvogëlohet, gropa zvogëlohet gradualisht dhe thellësia e gropës gjithashtu zvogëlohet gradualisht.
Kur temperatura u rrit në 50 °C (Fig. 4g), zona e buzës së prerjes së thyerjes së kampionit ishte më e madhja, gropat në zonën e fibrës qendrore u rritën ndjeshëm dhe thellësia e gropës gjithashtu u rrit dhe ndërfaqja midis skajit të buzës së prerjes dhe sipërfaqes së mostrës u rrit.Produktet dhe gropat e korrozionit u rritën, gjë që konfirmoi prirjen e thellimit të korrozionit të nënshtresës të pasqyruar në Fig. 3f.
Vlera e pH e tretësirës së korrozionit do të shkaktojë disa dëmtime në vetitë mekanike të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB, por efekti nuk është i rëndësishëm. Në tretësirën e korrozionit me pH 3,5, një numër i madh produktesh korrozioni flokulente ose gjilpërash shpërndahen në sipërfaqen e kampionit, dhe shtresa mbrojtëse ndaj korrozionit nuk mund të formojë një shtresë të mirë mbrojtëse ndaj korrozionit dhe ka një shtresë të dukshme mbrojtëse nga korrozioni. një numër i madh i produkteve të korrozionit në morfologjinë mikroskopike të thyerjes së mostrës.Kjo tregon se aftësia e kampionit për t'i rezistuar deformimit nga forca e jashtme zvogëlohet ndjeshëm në një mjedis acid, dhe shkalla e tendencës së korrozionit të stresit të materialit është rritur ndjeshëm.
Zgjidhja origjinale e simuluar e korrozionit kishte pak efekt në vetitë mekanike të mostrave të bulonave me rezistencë të lartë, por ndërsa përqendrimi i tretësirës së simuluar të korrozionit u rrit në 20 herë më shumë se ai i zgjidhjes origjinale të simuluar të korrozionit, vetitë mekanike të mostrave u dëmtuan ndjeshëm dhe kishte korrozion të dukshëm në mikrostrukturën e thyerjes.gropa, çarje dytësore dhe shumë produkte korrozioni. Kur përqendrimi i simuluar i tretësirës së korrozionit u rrit nga 20 herë në 200 herë të përqendrimit origjinal të simuluar të tretësirës së korrozionit, efekti i përqendrimit të tretësirës së korrozionit në vetitë mekanike të materialit u dobësua.
Kur temperatura e simuluar e korrozionit është 25℃, forca rrjedhëse dhe forca në tërheqje e mostrave të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB nuk ndryshojnë shumë në krahasim me kampionët e pakoroduar. Megjithatë, nën temperaturën e mjedisit të simuluar të korrozionit prej 50 °C, forca në tërheqje, shkalla e tërheqjes dhe zgjatja e mostrës u ul ndjeshëm në seksionin e afërt. buza ar ishte më e madhja dhe kishte gropëza në zonën qendrore të fibrave. Rritja e ndjeshme, rritja e thellësisë së gropës, rritja e produkteve të korrozionit dhe gropat e korrozionit. Kjo tregon se mjedisi korrozioni sinergjik i temperaturës ka një ndikim të madh në vetitë mekanike të bulonave me rezistencë të lartë, gjë që nuk është e dukshme në temperaturën e dhomës, por më e rëndësishme kur temperatura arrin 50 °C.
Pas testit të korrozionit të përshpejtuar të brendshëm që simulon mjedisin atmosferik në Chongqing, forca në tërheqje, forca rrjedhëse, zgjatja dhe parametrat e tjerë të bulonave me rezistencë të lartë 20MnTiB u zvogëluan dhe ndodhi dëmtim i dukshëm i stresit. Meqenëse materiali është nën stres, do të ketë një fenomen më të lehtë të lokalizuar të korrozionit dhe korrozionit. për të shkaktuar dëme të dukshme plastike në bulonat me rezistencë të lartë, për të zvogëluar aftësinë për t'i rezistuar deformimit nga forcat e jashtme dhe për të rritur tendencën e korrozionit të stresit.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Studim eksperimental mbi vetitë e bulonave me qëndrueshmëri të lartë të bërë nga çeliku 20MnTiB në temperaturë të ngritur.nofulla.Inxhinieri civile.J.34, 100-105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Analiza e dështimit të thyerjes së bulonave të çelikut 20MnTiB me rezistencë të lartë për binarët.trajtimi me nxehtësi.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Sjellja e plasaritjes ndaj korrozionit të stresit të lidhjeve Mg-Al-Zn në kushte të ndryshme pH me metodën SSRT. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA dhe të tjerët.
Aghion, E. & Lulu, N. Vetitë e korrozionit të aliazhit të magnezit MRI230D në formë të ngurtë në tretësirë ​​3,5% NaCl të ngopur me Mg(OH)2.alma mater.karakter.61, 1221-1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Ndikimi i joneve të klorurit në sjelljen e korrozionit statik dhe të stresit të çelikut martensitik 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Efekti sinergjik i SRB dhe temperatura në plasaritjen e korrozionit të stresit të çelikut X70 në tretësirën artificiale të baltës së detit.J.Chin.Partia Socialiste.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Sjellja e korrozionit të stresit të çelikut inox 00Cr21Ni14Mn5Mo2N në ujin e detit.fizikë.merr një provim.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Një studim i vonuar i thyerjes së bulonave të urës me forcë të lartë. nofulla. Shkolla akademike.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Plasaritja nga korrozioni i stresit të çeliqeve inox dyfish në tretësirat kaustike. Disertacioni i doktoraturës, Atlanta, GA, SHBA: Instituti i Teknologjisë së Gjeorgjisë 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Efektet e përqendrimeve të H2SO4 dhe naci në plasaritjen e korrozionit të stresit të çelikut inox SUS304 në tretësirën ujore H2SO4-NaCl.alma mater.trans.47, 364-370 (20).
Merwe, JWVD Ndikimi i mjedisit dhe i materialeve në plasaritjen nga korrozioni i stresit të çelikut në tretësirën H2O/CO/CO2.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Efektet e bikarbonatit, temperaturës dhe pH në pasivimin e çelikut të tubacionit API-X100 në zgjidhjen e simuluar të ujërave nëntokësore. Në IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Efekti i temperaturës në ndjeshmërinë ndaj plasaritjes ndaj korrozionit të stresit të çelikut inox austenitik.coro.be kundër.Teknologji.18, 42–44 (2018).
Han, S. Sjellja e thyerjes së vonuar të shkaktuar nga hidrogjeni i disa çeliqeve lidhëse me rezistencë të lartë (Universiteti i Shkencës dhe Teknologjisë Kunming, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Mekanizmi i korrozionit të stresit të aliazhit GH4080A për fasteners.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).