Хвала вам што сте посетили Натуре.цом. Верзија претраживача коју користите има ограничену подршку за ЦСС. За најбоље искуство препоручујемо да користите ажурирани прегледач (или искључите режим компатибилности у Интернет Екплорер-у). У међувремену, да бисмо обезбедили сталну подршку, приказаћемо сајт без стилова и ЈаваСцрипт-а.
У овом раду је дизајнирана и верификована широкопојасна цев са двоструким лопатицама велике снаге са испреплетаном лопатицом. Прво је предложена планарна двосмерна спороталасна структура са две лопатице. Коришћењем дуал-моде оперативне шеме, перформансе преноса и пропусни опсег су скоро двоструко већи од перформанси једномодног преноса и побољшања излазне снаге тубе-таласа високог реда како би се задовољила излазна снага стабилног таласа. , пројектован је електронски оптички систем у облику двоструке оловке, погонски напон је 20~21 кВ, а струја 2 × 80 мА. Циљеви дизајна. Коришћењем дела маске и контролне електроде у пиштољу са двоструким снопом, два снопа оловке могу да се фокусирају дуж својих центара са односом компресије од 7, а равномерно растојање фокуса је око 8 мм, а добро фокусирање магнета је око 8 мм. оптимизовано. Стабилна раздаљина преноса планарног двоструког електронског снопа може да достигне 45 мм, а магнетно поље фокусирања је 0,6 Т, што је довољно да покрије цео систем високе фреквенције (ХФС). Затим, да би се проверила употребљивост електронско-оптичког система и перформансе спороталасне структуре, ћелија честица (ПИЦ) може да се постигне и резултати симулације излазне снаге пе интер-аку на целом ХФС-ам систему. скоро 310 В на 220 ГХз, оптимизовани напон снопа је 20,6 кВ, струја снопа је 2 × 80 мА, појачање је 38 дБ, а пропусни опсег од 3 дБ прелази 35 дБ око 70 ГХз. Коначно, микроструктура високе прецизности и верификују да се перформансе преноса и ФС слажу да се резултати добро слажу да би се ХХ Према томе, од шеме предложене у овом раду се очекује да развије изворе зрачења велике снаге, ултра-широкопојасног терахерцног опсега са потенцијалом за будућу примену.
Као традиционални вакуумски електронски уређај, цев са путујућим таласом (ТВТ) игра незаменљиву улогу у многим апликацијама као што су радари високе резолуције, сателитски комуникациони системи и истраживање свемира1,2,3. Међутим, како радна фреквенција улази у терахерцни опсег, традиционални ТВТ са спојеном шупљином и спирални ТВТ, процеси производње ниске снаге и ниског опсега нису могли да задовоље потребе за ниском излазном снагом. .Стога, како свеобухватно побољшати перформансе ТХз опсега постало је веома забринуто питање за многе научно-истраживачке институције. Последњих година, нове структуре спорог таласа (СВС), као што су структуре са два лопатица (СДВ) и савијене таласоводне (ФВ) структуре, добиле су велику пажњу због њихових природних планарних структура које је посебно предложио СДВ. вис у 20084. Планарна структура се може лако израдити техникама микро-нано обраде као што су компјутерска нумеричка контрола (ЦНЦ) и УВ-ЛИГА, потпуно метална структура пакета може да обезбеди већи топлотни капацитет са већом излазном снагом и појачањем, а структура слична таласоводу такође може да обезбеди шири радни пропусни опсег. 00 В и сигнале пропусног опсега од скоро 14 ГХз у Г-опсегу5. Међутим, ови резултати још увек имају празнине које не могу да испуне сродне захтеве велике снаге и широког пропусног опсега у терахерц опсегу. За УЦ-Дависов Г-банд СДВ-ТВТ, коришћени су снопови електронских снопова. стабилност електронског оптичког система снопа (ЕОС), а постоји и тунел снопа у прекомерном режиму, који такође може проузроковати саморегулацију зрака.– Побуђивање и осциловање 6,7. Да би се задовољили захтеви велике излазне снаге, широког пропусног опсега и добре стабилности ТХз ТВТ, у овом раду се предлаже двосмјерни СДВ-СВС са дуал-моде операцијом. То јест, у циљу повећања радног пропусног опсега, предлаже се дуал-моде рад и уводи се у ову структуру дистрибуције оловке повећање излазне снаге. .Сингле пенцил беам радио уређаји су релативно мали због ограничења вертикалне величине. Ако је густина струје превисока, струја снопа мора бити смањена, што резултира релативно малом излазном снагом. Да би се побољшала струја снопа, појавио се планарно дистрибуирани мултибеам ЕОС, који користи бочну величину СВС-а. струја снопа и мала струја по снопу, што може да избегне тунелирање снопа прекомерног режима у поређењу са уређајима са плочастим снопом. Због тога је корисно одржавати стабилност цеви са путујућим таласом. На основу претходног рада8,9, овај рад предлаже једнообразно магнетно поље Г-опсега које фокусира двоструки оловни сноп ЕОС, што може у великој мери повећати удаљеност стабилног снопа снопа и додатно побољшати подручје стабилног преноса снаге.
Структура овог рада је следећа. Прво је описан дизајн СВС ћелије са параметрима, анализом карактеристика дисперзије и резултатима симулације високе фреквенције. Затим, према структури јединичне ћелије, у овом раду су дизајнирани ЕОС са двоструком оловком и систем интеракције снопа. Резултати симулације унутарћелијских честица су такође представљени како би се верификовала употребљивост рада СДВОС-а и хладног папира. резултати тестирања да би се проверила исправност целокупног ХФС.На крају направите резиме.
Као једна од најважнијих компоненти ТВТ, дисперзивна својства спороталасне структуре указују на то да ли се брзина електрона поклапа са фазном брзином СВС-а, и самим тим има велики утицај на интеракцију сноп-талас. Да би се побољшале перформансе целе ТВТ, дизајнирана је побољшана структура интеракције. Структура јединичне ћелије је приказана на слици 1, а гранична структура оловке је приказана на слици 1, а гранична структура оловке је у могућности. усваја двоструку оловку за даље побољшање излазне снаге и стабилности рада.У међувремену, да би се повећао радни пропусни опсег, предложен је дуални режим за рад СВС-а. Због симетрије структуре СДВ, решење једначине дисперзије електромагнетног поља може се поделити на непарне и парне модове. Истовремено, основни непарни режим ниске фреквенције за реализацију широког фреквентног опсега се користи синхронални парни режим за широку фреквенцију. даљим побољшањем радног пропусног опсега.
Према захтевима за напајање, цела цев је пројектована са погонским напоном од 20 кВ и струјом двоструког снопа од 2 × 80 мА. Да би се напон што више ускладио са радном ширином опсега СДВ-СВС, потребно је да израчунамо дужину периода п. Однос између напона снопа и периода је приказан у једначини (1)10:
Постављањем фазног помака на 2,5π на централној фреквенцији од 220 ГХз, период п се може израчунати на 0,46 мм. Слика 2а приказује својства дисперзије СВС јединичне ћелије. Линија снопа од 20 кВ се веома добро поклапа са бимодалном кривом. Опсези фреквентних фреквенција могу да достигну око 70,1 ГХз и 26д25 ГХз-26д у режиму Опсези од 80 ГХз (парни режим). Слика 2б приказује просечну импедансу спрезања, која је већа од 0,6 Ω од 210 до 290 ГХз, што указује да може доћи до јаких интеракција у радном пропусном опсегу.
(а) Дисперзионе карактеристике двомодног СДВ-СВС са 20 кВ електронским снопом. (б) Интеракциона импеданса СДВ спороталасног кола.
Међутим, важно је напоменути да постоји јаз у опсегу између непарног и парног мода, и ми обично називамо овај појас зауставног појаса, као што је приказано на слици 2а. Ако ТВТ ради у близини овог фреквентног опсега, може доћи до јаке снаге спреге снопа, што ће довести до нежељених осцилација. само 0,1 ГХз. Тешко је утврдити да ли овај мали појас у опсегу изазива осцилације. Због тога ће стабилност рада око зауставног опсега бити испитана у следећем одељку симулације ПИЦ-а како би се анализирало да ли се могу појавити нежељене осцилације.
Модел целокупног ХФС-а је приказан на слици 3. Састоји се од два степена СДВ-СВС, повезаних Брагговим рефлекторима. Функција рефлектора је да прекине пренос сигнала између два степена, потисне осцилације и рефлексију нерадних режима као што су режими високог реда који се генеришу између горње и доње лопатице, чиме се побољшава стабилност спољне линије за побољшање спољне везе. р се такође користи за повезивање СВС-а са стандардним таласоводом ВР-4. Коефицијент преноса двостепене структуре се мери помоћу решавача у временском домену у софтверу за 3Д симулацију. Узимајући у обзир стварни ефекат терахерцног опсега на материјал, материјал вакуум омотача је иницијално подешен на бакар, а проводљивост је смањена на 25×12 С.25×10.
Слика 4 приказује резултате преноса за ХФС са и без линеарних конусних спојница. Резултати показују да спрежник има мали утицај на перформансе преноса целокупног ХФС-а. Повратни губитак (С11 < − 10 дБ) и губитак уметања (С21 > − 5 дБ) целог система у широкопојасном опсегу од 207 ~ 280 ГХз показују да ХФС има добре карактеристике преноса.
Као извор напајања вакуумских електронских уређаја, електронски пиштољ директно одређује да ли уређај може да генерише довољну излазну снагу. У комбинацији са анализом ХФС-а у одељку ИИ, ЕОС са двоструким снопом треба да буде пројектован да обезбеди довољну снагу. У овом делу, на основу претходног рада у В-опсезју 8,9, електронски пиштољ са двоструком оловком је дизајниран коришћењем, према захтевима за планарну маску СВ у делу Се. Фиг.2, погонски напон Уа електронских снопова је иницијално подешен на 20 кВ, струје И два електронска снопа су оба 80 мА, а пречник снопа дв електронских снопова је 0,13 мм. Истовремено, да би се обезбедила густина струје и густина струје електрона, може се подесити компресија електрона. 7, тако да је густина струје електронског снопа 603 А/цм2, а густина струје катоде је 86 А/цм2, што се може постићи коришћењем нових катодних материјала. Према теорији дизајна 14, 15, 16, 17, типичан Пирсов електрон може бити јединствени идентификован пиштољ.
На слици 5 приказани су хоризонтални и вертикални шематски дијаграм топа, респективно. Може се видети да је профил електронског топа у к-смеру скоро идентичан оном код типичног листног електронског топа, док су у и-смеру два снопа електрона делимично раздвојена маском. Положаји су на к1 два катода и к1 мм0 мм. = 0,155 мм, и = 0 мм, респективно. У складу са пројектним захтевима за однос компресије и величину убризгавања електрона, димензије две катодне површине су одређене на 0,91 мм × 0,13 мм.
Да би фокусирано електрично поље које прима сваки електронски сноп у к-смеру учинило симетричним у односу на сопствени центар, у овом раду се примењује контролна електрода на електронски топ. Постављањем напона фокусне електроде и контролне електроде на −20 кВ, а напона аноде на 0 В, можемо добити дистрибуцију електроде ду6гуна као што је приказано на слици. да емитовани електрони имају добру компресибилност у и-смеру, а сваки сноп електрона конвергира ка к-смеру дуж сопственог центра симетрије, што указује да контролна електрода балансира неједнако електрично поље које генерише електрода за фокусирање.
Слика 7 приказује омотач снопа у к и и смеру. Резултати показују да је растојање пројекције електронског снопа у к-смеру различито од оног у и-смеру. Растојање бацања у к смеру је око 4 мм, а растојање у правцу и је близу 7 мм. Због тога, стварна раздаљина бацања у правцу и треба да буде изабрана између слика 4-6 и 7 мм. мм од површине катоде. Можемо видети да је облик попречног пресека најближи стандардном кружном електронском снопу. Растојање између два електронска снопа је близу пројектованих 0,31 мм, а полупречник је око 0,13 мм, што испуњава захтеве дизајна. На слици 9 приказани су резултати симулације струје снопа који су пројектовани са два пројектована струја, која се може видети у добром слагању 70 мм. А.
Узимајући у обзир флуктуацију погонског напона у практичним применама, неопходно је проучити напонску осетљивост овог модела. У опсегу напона од 19,8 ~ 20,6 кВ добијају се струјни и струјни омотачи снопа, као што је приказано на слици 1 и сликама 1.10 и 11. Из резултата се може видети да нема утицаја на струју од промене напона покретања електричне енергије и да има утицаја само на промене напона покретања електричне енергије. 0,74 до 0,78 А. Стога се може сматрати да електронски топ дизајниран у овом раду има добру осетљивост на напон.
Утицај флуктуација погонског напона на омотаче зрака у правцу к и и.
Уједначено магнетно фокусирајуће поље је уобичајен систем фокусирања перманентног магнета. Због уједначене дистрибуције магнетног поља кроз канал снопа, веома је погодан за осносиметричне електронске снопове. У овом одељку се предлаже униформни систем магнетног фокусирања за одржавање преноса на велике удаљености двоструких снопова. Према теорији стабилне трансмисије једноструког снопа оловке18,19, Бриллуинова вредност магнетног поља се може израчунати једначином (2). У овом раду такође користимо ову еквивалентност за процену магнетног поља бочно распоређеног двоструког снопа оловке. У комбинацији са електронским пиштољем дизајнираним у овом раду, израчуната вредност магнетног поља Ре.20, 1,5-2 пута већа од израчунате вредности се обично бира у практичним дизајнима.
Слика 12 приказује структуру система поља фокусирања униформног магнетног поља. Плави део је перманентни магнет магнетизован у аксијалном смеру. Избор материјала је НдФеБ или ФеЦоНи. Реманенција Бр постављена у симулационом моделу је 1,3 Т, а пермеабилност је 1,05. Да би се обезбедио стабилан пренос снопа зрака у целом колу, почетна величина магнета постављена на 7 мм је 0 мм. смер одређује да ли је попречно магнетно поље у каналу снопа једнолично, што захтева да величина у к правцу не може бити премала. Истовремено, с обзиром на цену и тежину целе цеви, величина магнета не би требало да буде превелика. Због тога су магнети иницијално подешени на 150 мм × 150 мм × 70 мм, како би се осигурало да цео систем за фокусирање може да буде успорен између магнета. је подешен на 20 мм.
Пурна Цхандра Панда21 је 2015. године предложио стуб са новом степенастом рупом у униформном систему магнетног фокусирања, који може даље да смањи величину цурења флукса на катоду и попречно магнетно поље генерисано на рупи стуба. ширина три степеника је 0,5 мм, а растојање између рупа за стуб је 2 мм, као што је приказано на слици 13.
Слика 14а приказује аксијалну дистрибуцију магнетног поља дуж средишњих линија два електронска снопа. Може се видети да су силе магнетног поља дуж два електронска снопа једнаке. Вредност магнетног поља је око 6000 Гс, што је 1,5 пута веће од теоретског Брилоуновог поља за повећање трансмисије и перформанси фокусирања у исто време. комад има добар ефекат на спречавање цурења магнетног флукса. На слици 14б приказана је попречна дистрибуција магнетног поља Би у правцу з на горњој ивици два електронска зрака. Може се видети да је попречно магнетно поље мање од 200 Гс само на рупи на полном комаду, док у спороталасном које магнетно поље, на магнетном колу попречног таласа, доказује да је попречно магнетно поље попречно магнетно поље готово да је попречно магнетно поље з је занемарљива.Да би се спречило магнетно засићење полних делова, потребно је проучити јачину магнетног поља унутар стубова.Слика 14ц приказује апсолутну вредност расподеле магнетног поља унутар стуба.Може се видети да је апсолутна вредност јачине магнетног поља мања од 1,2Т, што указује да до засићења магнетног дела пола неће доћи.
Расподела јачине магнетног поља за Бр = 1,3 Т. (а) Аксијална расподела поља. (б) Бочна расподела поља Би у правцу з. (ц) Апсолутна вредност расподеле поља унутар стуба.
На основу ЦСТ ПС модула, аксијални релативни положај пиштоља са двоструким снопом и система фокусирања је оптимизован. Према Реф.9 и симулацијама, оптимална локација је тамо где анодни део преклапа полни део даље од магнета. Међутим, утврђено је да ако је реманенција постављена на 1,3Т, пропустљивост електронског снопа не би могла да достигне 99%. Повећањем реманенције на 1,4 Т, фокусно магнетно поље ће бити приказано на плану к путања Г оз. на слици 15. Може се видети да сноп има добар пренос, малу флуктуацију и раздаљину преноса већу од 45мм.
Трајекторије дуплих оловка зрака под хомогеним магнетним системом са Бр = 1,4 Т.(а) коз раван.(б) иоз авион.
Слика 16 приказује попречни пресек снопа на различитим позицијама удаљеним од катоде. Може се видети да је облик пресека снопа у систему фокусирања добро одржаван, а пречник пресека се не мења много. На слици 17 приказани су омотачи снопа у к и и смеру, респективно. Може се видети да је флуктуација снопа1 у оба смера веома мала. струја снопа. Резултати показују да је струја око 2 × 80 мА, што је у складу са израчунатом вредношћу у дизајну електронског топа.
Попречни пресек електронског снопа (са системом фокусирања) на различитим позицијама даље од катоде.
Узимајући у обзир низ проблема као што су грешке при монтажи, флуктуације напона и промене у јачини магнетног поља у практичним апликацијама за обраду, неопходно је анализирати осетљивост система фокусирања. Пошто постоји размак између анодног дела и стуба у стварној обради, овај размак треба да се подеси у симулацији. Вредност јаза је подешена на вредност зазора у мм и смер струје је 0. Слика 19ам. Овај резултат показује да промена у омотачу снопа није значајна и струја снопа се готово не мења. Због тога је систем неосетљив на грешке при монтажи. За флуктуацију погонског напона, опсег грешке је подешен на ±0,5 кВ. Слика 19б приказује резултате поређења. Може се видети да промена напона има мали утицај на опсег промене напона у опсегу магнета ен30 за сноп од -0 до 0. +0. јачина поља.Резултати поређења су приказани на слици 20. Види се да се омотач снопа готово не мења, што значи да је цео ЕОС неосетљив на промене јачине магнетног поља.
Обим снопа и струја резултирају под униформним системом магнетног фокусирања. (а) Толеранција монтаже је 0,2 мм. (б) Флуктуација погонског напона је ±0,5 кВ.
Омотач снопа под униформним системом магнетног фокусирања са флуктуацијама јачине аксијалног магнетног поља у распону од 0,63 до 0,68 Т.
Да би се осигурало да систем фокусирања дизајниран у овом раду може да се поклапа са ХФС, неопходно је комбиновати систем фокусирања и ХФС за истраживање. На слици 21 приказано је поређење омотача зрака са и без ХФС напуњеног. Резултати показују да се омотач снопа не мења много када је цео ХФС оптерећен. Због тога је систем фокусирања погодан за ХФС пројектоване цеви са путујућим таласом.
Да бисмо проверили исправност ЕОС-а предложеног у Одељку ИИИ и истражили перформансе 220 ГХз СДВ-ТВТ, изведена је 3Д-ПИЦ симулација интеракције сноп-талас. Због ограничења софтвера за симулацију, нисмо били у могућности да додамо цео ЕОС у ХФС. Због тога је електрон пиштољ замењен пречником површине 1 мм0 са пречником 3 мм 0. две површине од 0,31 мм, исти параметри као и електронски топ који је дизајниран горе. Због неосетљивости и добре стабилности ЕОС-а, напон покретања може се правилно оптимизовати да би се постигла најбоља излазна снага у ПИЦ симулацији. Резултати симулације показују да се засићена излазна снага и појачање могу добити при погонском напону од 20,6 ам 60 кВ (20,6 ам 80 кВ) улазна снага од 0,05 В.
Да би се добио најбољи излазни сигнал, број циклуса такође треба да се оптимизује. Најбоља излазна снага се добија када је број два степена 42 + 48 циклуса, као што је приказано на слици 22а. Улазни сигнал од 0,05 В се појачава на 314 В са појачањем од 38 дБ. Спектар излазне снаге добија се помоћу Фаст2 Фоуриер-а (Фуријер 2). 2б приказује расподелу енергије електрона у аксијалном положају у СВС-у, при чему већина електрона губи енергију. Овај резултат указује да СДВ-СВС може да конвертује кинетичку енергију електрона у РФ сигнале, чиме се остварује појачање сигнала.
СДВ-СВС излазни сигнал на 220 ГХз. (а) Излазна снага са укљученим спектром. (б) Енергетска дистрибуција електрона са електронским снопом на крају СВС уметка.
Слика 23 приказује пропусни опсег излазне снаге и појачање дуал-моде дуал-беам СДВ-ТВТ. Излазне перформансе се могу даље побољшати померањем фреквенција од 200 до 275 ГХз и оптимизацијом напона погона. Овај резултат показује да пропусни опсег од 3 дБ може покрити 205 до 275 ГХз радни опсег, што значи да радни опсег може бити широк.
Међутим, према слици 2а, знамо да постоји зауставни опсег између непарног и парног мода, што може довести до нежељених осцилација. Због тога је потребно проучити стабилност рада око граничника. Слике 24а-ц су резултати симулације од 20 нс на 265,3 ГХз, 265,35 ГХз, иако то може бити симулација 4 и 26 ГХз, респективно. резултати имају неке флуктуације, излазна снага је релативно стабилна. Спектар је такође приказан на слици 24, односно, спектар је чист. Ови резултати показују да нема самоосциловања у близини зауставног појаса.
Израда и мерење су неопходни да би се проверила исправност целокупног ХФС. У овом делу, ХФС је произведен коришћењем технологије компјутерске нумеричке контроле (ЦНЦ) са пречником алата од 0,1 мм и прецизношћу обраде од 10 μм. Материјал за високофреквентну структуру је обезбеђен од високопроводне структуре без кисеоника (ОФХЦ) од бакра. ширине 20,00 мм и висине 8,66 мм. Осам отвора за игле је распоређено око структуре. Слика 25б приказује структуру скенирајућим електронским микроскопом (СЕМ). Сечива ове структуре су једнолико произведена и имају добру површинску храпавост. Након прецизног мерења, укупна грешка обраде је мања од 5 μм, а храпавост површине је око 5 μм, а храпавост површине је око 5 μм. сион захтеви.
Слика 26 приказује поређење између стварних резултата тестирања и симулација перформанси преноса. Порт 1 и Порт 2 на слици 26а одговарају улазним и излазним портовима ХФС-а, респективно, и еквивалентни су порту 1 и порту 4 на слици 3. Стварни резултати мерења С11 су нешто бољи од резултата симулације. Истовремено, симулација резултата може бити нешто лошија због тога што су резултати мерења С2 нешто лошији. је превисока и храпавост површине након стварне обраде је лоша. Све у свему, измерени резултати су у доброј сагласности са резултатима симулације, а ширина опсега преноса испуњава захтев од 70 ГХз, што потврђује изводљивост и исправност предложеног дуал-моде СДВ-ТВТ. Због тога, комбиновани процес ду-Т-роад ултра-процеса израде СДВ-а и резултата тестирања за пут-ТВТ. постављене у овом раду могу се користити за накнадну израду и примену.
У овом раду је представљен детаљан дизајн планарне дистрибуције 220 ГХз дуал-беам СДВ-ТВТ. Комбинација дуал-моде рада и двоструког снопа побуде додатно повећава радни пропусни опсег и излазну снагу. Израда и хладно тестирање се такође спроводе да би се проверила исправност целокупног ХФС-а.Стварни резултати мерења су у доброј сагласности са резултатима симулације. За пројектовани ЕОС са два снопа, део маске и контролне електроде су коришћене заједно за производњу снопа са две оловке. Под пројектованим уједначеним фокусирајућим магнетним пољем, електронски сноп се може стабилно преносити на велике удаљености у добром облику. У будућности ће се спроводити производња и тестирање ЕОС-а и ТВТ термичка шема, такође ће бити спроведена СВ-Т термална шема. Предложена у овом раду у потпуности комбинује садашњу зрелу технологију равнинске обраде, и показује велики потенцијал у показатељима перформанси и обради и монтажи. Због тога се у овом раду сматра да ће планарна структура највероватније постати тренд развоја вакуумских електронских уређаја у терахерцном опсегу.
Већина сирових података и аналитичких модела у овој студији укључена је у овај рад. Додатне релевантне информације могу се добити од одговарајућег аутора на разуман захтев.
Гамзина, Д. ет ал. Наносцале ЦНЦ мацхининг оф суб-терахертз вацуум елецтроницс.ИЕЕЕ Транс.елецтрониц девицес.63, 4067–4073 (2016).
Малекабади, А. и Паолони, Ц. УВ-ЛИГА микрофабрикација суб-терахерц таласовода коришћењем вишеслојног СУ-8 фотоотпора.Ј.Мицромецханицс.Мицроелецтроницс.26, 095010. хттпс://дои.орг/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Дхиллон, СС ет ал. 2017 ТХз технолошка мапа пута.Ј.Пхисицс.Д то аппли.пхисицс.50, 043001. хттпс://дои.орг/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Схин, ИМ, Барнетт, ЛР & Лухманн, НЦ. Снажно ограничење ширења плазмонских таласа преко ултра-широкопојасног распоређеног таласа са двоструком решетком.
Баиг, А. ет ал. Перформансе нано ЦНЦ обрађеног цевног појачала са путујућим таласом од 220 ГХз. ИЕЕЕ Транс.елецтрониц девицес.64, 590–592 (2017).
Хан, И. & Руан, ЦЈ Истраживање диокотронске нестабилности бесконачно широких снопова електронских снопова помоћу макроскопске теорије модела хладног флуида. Цхин Пхис Б. 20, 104101. хттпс://дои.орг/10.1088/1674-1056/20410101010101010.
Галдетскии, АВ о могућности повећања пропусног опсега планарним распоредом зрака у клистрону са више зрака. На 12. ИЕЕЕ међународној конференцији о вакуумској електроници, Бангалор, Индија, 5747003, 317–318 хттпс://дои.орг/10.11409/10.11409/ИВЕЦ.57.
Нгуиен, ЦЈ ет ал. Дизајн троснопних електронских топова са уском дистрибуцијом равнине цепања снопа у цеви са путујућим таласом са двоструком лопатицом у В-опсегу [Ј].Сциенце.Реп.11, 940.хттпс://дои.орг/10.1038/с41598-020-80276-3 (2021).
Ванг, ПП, Су, ИИ, Зханг, З., Ванг, ВБ & Руан, ЦЈ Планар дистрибуирани троснопни електронски оптички систем са уским раздвајањем снопа за ТВТ.ИЕЕЕ Транс.елецтрониц девицес у основном моду В-опса.68, 5215–5219 (2021).
Зхан, М. Истраживање испреплетених двоструких лопатица путујућих таласних цеви са милиметарским плочастим гредама 20-22 (ПхД, Универзитет Беиханг, 2018).
Руан, ЦЈ, Зханг, ХФ, Тао, Ј. & Хе, И. Студија о стабилности интеракције између снопа и таласа Г-банд испреплетене цеви путујућих таласа са две лопатице.2018 43. Међународна конференција о инфрацрвеним милиметарским и терахерц таласима, Нагоиа.8510263, хттпс://10.02.2018. 10263 (2018).