Tack för att du besöker Nature.com. Webbläsarversionen du använder har begränsat stöd för CSS. För bästa upplevelse rekommenderar vi att du använder en uppdaterad webbläsare (eller stänger av kompatibilitetsläget i Internet Explorer). Under tiden, för att säkerställa fortsatt support, kommer vi att visa webbplatsen utan styling och JavaScript.
En ny mekanism baserad på selektiv lasersmältning för att kontrollera mikrostrukturen hos produkter i tillverkningsprocessen föreslås. Mekanismen bygger på generering av högintensiva ultraljudsvågor i den smälta poolen genom komplex intensitetsmodulerad laserbestrålning. Experimentella studier och numeriska simuleringar visar att denna kontrollmekanism är tekniskt genomförbar och kan effektivt integreras i konstruktionen av smältmaskinslaser.
Additiv tillverkning (AM) av komplexformade delar har vuxit avsevärt under de senaste decennierna.Men trots mångfalden av additiv tillverkningsprocesser, inklusive selektiv lasersmältning (SLM)1,2,3, direkt lasermetallavsättning4,5,6, elektronstrålesmältning7,8 och andra9,10, kan delarna i huvudsak bero på att den fasta processen är associerad med den specifika egenskapen att molten är specifik. rmal gradienter, höga kylningshastigheter och komplexiteten i uppvärmningscykler i smältande och omsmältande material11, vilket leder till epitaxiell korntillväxt och betydande porositet12,13.Resultaten visar att det är nödvändigt att kontrollera termiska gradienter, kylhastigheter och legeringssammansättning, eller applicera ytterligare fysiska stötar genom yttre fält med olika egenskaper (t.ex. ultraljud) för att uppnå fina likaxliga kornstrukturer.
Många publikationer handlar om effekten av vibrationsbehandling på stelningsprocessen i konventionella gjutprocesser14,15. Men att applicera ett externt fält på bulksmältor ger inte den önskade materialmikrostrukturen.Om volymen av vätskefasen är liten förändras situationen dramatiskt.I det här fallet påverkar det externa fältet avsevärt stelningseffekten,19 elektromagnetiska fält,19 har betraktats som intensiva19-elektromagnetiska fälteffekter,19 ,20,21,22,23,24,25,26,27, bågomrörning28 och oscillation29, pulsade plasmabågar30,31 och andra metoder32. Fäst till substratet med hjälp av en extern högintensiv ultraljudskälla (vid 20 kHz). temperaturgradient och ultraljudsförbättring för att generera nya kristalliter genom kavitation.
I detta arbete undersökte vi möjligheten att ändra kornstrukturen hos austenitiska rostfria stål genom att sonikera den smälta poolen med ljudvågor som genereras av själva smältlasern. Intensitetsmoduleringen av laserstrålningen som infaller på det ljusabsorberande mediet resulterar i generering av ultraljudsvågor, som förändrar materialets mikrostruktur i befintliga laserstrålningsexperiment i SLM-experimentet. ofria stålplåtar vars ytor exponerades för intensitetsmodulerad laserstrålning. Så tekniskt sett görs laserytbehandling. Men om en sådan laserbehandling utförs på ytan av varje lager, under lager-för-lager uppbyggnad, uppnås effekter på hela volymen eller på utvalda delar av volymen. Med andra ord, om delen är konstruerad ytbehandling lager för lager, las är likvärdig ytbehandling lager för lager.
Medan vid ultraljudshornbaserad ultraljudsterapi fördelas ultraljudsenergin från den stående ljudvågen genom hela komponenten, medan den laserinducerade ultraljudsintensiteten är mycket koncentrerad nära den punkt där laserstrålningen absorberas. Att använda en sonotrode i en SLM-pulverbäddsfusionsmaskin är komplicerat eftersom den övre ytan av pulverbädden inte ska finnas kvar på laserstationens övre yta till den mekaniska exponeringen. delens yta.Därför är den akustiska spänningen nära noll och partikelhastigheten har en maximal amplitud över hela delens övre yta. Ljudtrycket inuti hela den smälta poolen får inte överstiga 0,1 % av det maximala trycket som genereras av svetshuvudet, eftersom våglängden hos ultraljudsvågor med en frekvens av 20 kHz är \inless steel the\inless steel the\inless steel the\ de\ 0m,\s i sta\\ de\ 0,\ ​​s. th är vanligtvis mindre än \(\sim 0,3~\text {mm}\).Därför kan effekten av ultraljud på kavitation vara liten.
Det bör noteras att användningen av intensitetsmodulerad laserstrålning i direkt lasermetallavsättning är ett aktivt forskningsområde35,36,37,38.
Den termiska effekten av laserstrålning som infaller på mediet är grunden för nästan alla lasertekniker 39, 40 för materialbearbetning, såsom skärning41, svetsning, härdning, borrning42, ytrengöring, ytlegering, ytpolering43, etc. Uppfinningen av lasern stimulerade nya utvecklingar inom materialbearbetningstekniker, och preliminära preliminära översikter, 444 sammanfattade i 444 monografier, 44 monografier, 44 resultat.
Det bör noteras att all icke-stationär verkan på mediet, inklusive lasrverkan på det absorberande mediet, resulterar i excitation av akustiska vågor i det med mer eller mindre effektivitet. Inledningsvis låg huvudfokus på laserexcitation av vågor i vätskor och de olika termiska excitationsmekanismerna för ljud (termisk expansion, förångning, volymförändring under fasövergång, etc. 4, N, 4, 4, 4, 4, 4, 4, 4, 4.) s50, 51, 52 ger teoretiska analyser av denna process och dess möjliga praktiska tillämpningar.
Dessa frågor diskuterades sedan på olika konferenser, och laserexcitering av ultraljud har tillämpningar i både industriella tillämpningar av laserteknologi53 och medicin54. Därför kan man anse att grundkonceptet för den process genom vilken pulsat laserljus verkar på ett absorberande medium har etablerats. Ultraljudsinspektion med laser används för defektdetektering av SLM-5man,5man.
Effekten av lasergenererade stötvågor på material är grunden för laserchockpeening57,58,59, som också används för ytbehandling av additivt tillverkade delar60. Laserchockförstärkning är dock mest effektiv på nanosekunders laserpulser och mekaniskt belastade ytor (t.ex. med ett lager av vätska)59 eftersom den mekaniska tryckbelastningen ökar.
Experiment genomfördes för att undersöka de möjliga effekterna av olika fysikaliska fält på mikrostrukturen hos stelnade material. Funktionsdiagrammet för experimentuppställningen visas i figur 1. En pulsad Nd:YAG halvledarlaser som arbetar i frikörande läge (pulslängd \(\tau _L \sim 150~\upmu den ach \text\text\) användes en pulsserie av en laser av ett neutralt filter {s}. ett stråldelarplåtsystem. Beroende på kombinationen av filter med neutral densitet varierar pulsenergin på målet från \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) till \(E_L \sim 100~\text {mJ}\) . Laserstrålen som reflekteras från stråldelaren matas till en simultan-, fotosvarsdiod och en fotoreaktionsmätare tid som överstiger \(1~\text {ms}\)) används för att bestämma incidenten till och reflekteras från målet, och två effektmätare (fotodioder med korta svarstider\(<10~\text {ns}\)) för att bestämma infallande och reflekterad optisk effekt. Kalorimetrar och effektmätare kalibrerades för att ge värden i absoluta enheter med hjälp av en dietec-2 spegel-1 termopil-detektor X-LP Gen-2 spegel ed vid provplatsen. Fokusera strålen på målet med hjälp av en lins (Antireflektionsbeläggning vid \(1,06 \upmu \text {m}\), brännvidd \(160~\text {mm}\)) och en strålemidja vid målytan 60– \(100~\upmu\text {m}\).
Funktionellt schematiskt diagram av experimentuppställningen: 1—laser;2—laserstråle;3—neutralt densitetsfilter;4—synkroniserad fotodiod;5—stråldelare;6—diafragma;7—kalorimeter för infallande stråle;8 - kalorimeter för reflekterad stråle;9 – effektmätare för infallande strålar;10 – mätare för reflekterad stråleffekt;11 – fokuseringslins;12 - spegel;13 – prov;14 – piezoelektrisk bredbandsgivare;15 – 2D-omvandlare;16 – positionerande mikrokontroller;17 – synkroniseringsenhet;18 – flerkanaligt digitalt insamlingssystem med olika samplingsfrekvenser;19 – persondator.
Ultraljudsbehandling utförs enligt följande.Lasern arbetar i frikörningsläge;därför är varaktigheten för laserpulsen \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), som består av flera varaktigheter på ungefär \(1,5~\upmu \text {s } \) vardera. Den tidsmässiga formen av laserpulsen och dess spektrum består av en lågfrekvent envelope av en frekvens- och en frekvens-modulation med en genomsnittlig text, ca. }\), som visas i figur 2.- Frekvensenveloppen tillhandahåller uppvärmningen och efterföljande smältning och förångning av materialet, medan högfrekvenskomponenten tillhandahåller ultraljudsvibrationerna på grund av den fotoakustiska effekten. Vågformen för ultraljudspulsen som genereras av lasern bestäms huvudsakligen av tidsformen på laserpulsen.Det är från \(7~\text {kHz}\) till \ (2~\text {MHz}\), och mittfrekvensen är \(~ 0,7~\text {MHz}\).Akustiska pulser på grund av den fotoakustiska effekten registrerades med hjälp av bredbandspiezoelektriska omvandlare gjorda av polyvinyliden som är inspelade i fluoridformen i dess 2-form. laserpulserna är typiska för en laser i fritt löpande läge.
Temporal fördelning av laserpulsintensitet (a) och ljudhastighet på baksidan av provet (b), spektra för laserpuls (c) och ultraljudspuls (d) i medeltal över 300 laserpulser (röd kurva) för en enda laserpuls (blå kurva).
Vi kan tydligt urskilja de lågfrekventa och högfrekventa komponenterna i den akustiska behandlingen som motsvarar laserpulsens lågfrekventa envelopp respektive högfrekvensmoduleringen. Våglängderna för de akustiska vågorna som genereras av laserpulsenveloppen överstiger \(40~\text {cm}\);därför förväntas den huvudsakliga effekten av de bredbandiga högfrekventa komponenterna i den akustiska signalen på mikrostrukturen.
De fysikaliska processerna i SLM är komplexa och sker samtidigt på olika rumsliga och tidsmässiga skalor. Därför är flerskaliga metoder mest lämpade för teoretisk analys av SLM. Matematiska modeller bör initialt vara multifysiska. Mekaniken och termofysiken hos ett flerfasmedium "fast-flytande smälta" som interagerar med en inert gasatmosfär som sedan kan beskrivas med en inert gasatmosfär som är beskrivna i en inert gasatmosfär. s.
Värme- och kylhastigheter upp till \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ på grund av lokaliserad laserbestrålning med effekttätheter upp till \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Smält-stelningscykeln varar mellan 1 och \(10~\text {ms}\), vilket bidrar till en snabb stelning av smältzonen under kylning.
Snabb uppvärmning av provytan resulterar i bildandet av höga termoelastiska spänningar i ytskiktet. Tillräcklig (upp till 20 %) del av pulverskiktet förångas kraftigt63, vilket resulterar i en ytterligare tryckbelastning på ytan som svar på laserablation. Följaktligen förvränger den inducerade töjningen avsevärt delens stödgeometri och tunnare pulserande geometri, särskilt närliggande laser. glödgning resulterar i generering av ultraljudstöjningsvågor som fortplantar sig från ytan till substratet. För att få exakta kvantitativa data om den lokala spänningen och töjningsfördelningen utförs en mesoskopisk simulering av problemet med elastisk deformation konjugerat till värme- och massöverföring.
De styrande ekvationerna för modellen inkluderar (1) ostadiga värmeöverföringsekvationer där värmeledningsförmågan beror på fastillstånd (pulver, smälta, polykristallin) och temperatur, (2) fluktuationer i elastisk deformation efter kontinuumablation och termoelastisk expansionsekvation. Gränsvärdesproblemet bestäms av definierade experimentella flöden av ytan och kyla av ytan. evaporativt flöde.Massflödet definieras utifrån beräkningen av det förångande materialets mättade ångtryck. Det elastoplastiska spännings-töjningsförhållandet används där den termoelastiska spänningen är proportionell mot temperaturskillnaden.För nominell effekt \(300~\text {W}\), frekvens \(10^5~\text}, \(10^5~\text), \(10^5~\text), \(10^5~\text), \(0^5~\text), \\text {H {m}\ ) av den effektiva stråldiametern.
Figur 3 visar resultaten av numerisk simulering av den smälta zonen med hjälp av en makroskopisk matematisk modell. Diametern på fusionszonen är \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text { m}\) radie) och \(40~\upmu \text {m}\) \text {m}\) visar att ytans temperatur varierar lokalt med \~ djupet med 0-temperaturen (K\~ 0 lokalt. }\) på grund av den höga intermittenta faktorn för pulsmoduleringen. Uppvärmnings-\(V_h\)- och kylnings-\(V_c\)-hastigheterna är i storleksordningen \(10^7\) respektive \(10^6~\text {K}/\text {s}\). Dessa värden överensstämmer väl med vår tidigare analysordning (V_)\de i snabba ordningsföljder för analysen \_(V_)\de. överhettning av ytskiktet, där värmeledning till substratet är otillräcklig för att avlägsna värmen.Därför, vid \(t=26~\upmu \text {s}\) toppar yttemperaturen så högt som \(4800~\text {K}\). Kraftig avdunstning av materialet kan göra att provytan utsätts för för högt tryck och att provytan utsätts för ett för högt tryck.
Numeriska simuleringsresultat av smältzon av enkel laserpulsglödgning på 316L provplatta. Tiden från början av pulsen tills djupet av den smälta poolen når maxvärdet är \(180~\upmu\text {s}\).Isotermen\(T = T_L = 1723~(\texten representerar vätske- och fastfaslinjerna är linjerna i vätskeformen {K}\). ) motsvarar sträckgränsen beräknad som funktion av temperaturen i nästa avsnitt. Därför, i domänen mellan de två isolinerna (isotermer\(T=T_L\) och isobarer\(\sigma =\sigma _V(T)\)), utsätts därför den fasta fasen för starka mekaniska belastningar, vilket kan leda till förändringar i mikrostrukturen.
Denna effekt förklaras ytterligare i figur 4a, där trycknivån i den smälta zonen är plottad som en funktion av tid och avstånd från ytan. För det första är tryckbeteendet relaterat till moduleringen av laserpulsintensiteten som beskrivs i figur 2 ovan. Ett maximalt tryck \text{s}\) på ca \(10~\text {MPa}\) observerades vid lokalt tryck \(t=26) vid ca. kontrollpunkten har samma oscillationsegenskaper som frekvensen för \(500~\text {kHz}\). Detta innebär att ultraljudstryckvågor genereras vid ytan och sedan fortplantar sig in i substratet.
De beräknade egenskaperna hos deformationszonen nära smältzonen visas i Fig. 4b. Laserablation och termoelastisk spänning genererar elastiska deformationsvågor som fortplantar sig in i substratet. Som framgår av figuren finns det två stadier av spänningsgenerering. Under den första fasen av \(t < 40~\upmu \text \text {~} stiger \text {~} spänningen med \(s\}) liknar yttrycket. Denna spänning uppstår på grund av laserablation, och ingen termoelastisk spänning observerades i kontrollpunkterna eftersom den initiala värmepåverkade zonen var för liten. När värme avleds i substratet genererar kontrollpunkten hög termoelastisk spänning över \(40~\text {MPa}\).
De erhållna modulerade spänningsnivåerna har en betydande inverkan på gränssnittet mellan fast och vätska och kan vara styrmekanismen som styr stelningsvägen. Storleken på deformationszonen är 2 till 3 gånger större än smältzonens. Som visas i figur 3 jämförs platsen för smältisotermen och spänningsnivån som är lika med sträckspänningen med hög pulserande laserdiameter med en hög pulserande laserdiameter. mellan 300 och \(800~\upmu \text {m}\) beroende på den momentana tiden.
Därför leder den komplexa moduleringen av den pulsade laserglödgningen till ultraljudseffekten. Mikrostrukturvalsvägen är annorlunda om den jämförs med SLM utan ultraljudsbelastning. Deformerade instabila regioner leder till periodiska cykler av kompression och sträckning i den fasta fasen. Således kan bildningen av nya korngränser och subkornsgränser ändras möjligt nedan. slutsatser ger möjligheten att designa en pulsmodulationsinducerad ultraljudsdriven SLM-prototyp. I detta fall kan den piezoelektriska induktorn 26 som används på annat håll uteslutas.
(a) Tryck som funktion av tid, beräknat på olika avstånd från ytan 0, 20 och \(40~\upmu \text {m}\) längs symmetriaxeln.(b) Tidsberoende Von Mises spänning beräknad i en solid matris på avstånden 70, 120 och \(170~\upmu) från provytan.}\text { provytan.
Experiment utfördes på AISI 321H rostfria stålplåtar med dimensioner \(20\ gånger 20\ gånger 5~\text {mm}\). Efter varje laserpuls rör sig plattan \(50~\upmu \text {m}\), och laserstrålens midja på målytan är ca \(100~\upmu\text till efterföljande spår längs \text resp. smältning av det bearbetade materialet för kornförädling. I samtliga fall ultraljudsbehandlades den omsmälta zonen, beroende på den oscillerande komponenten av laserstrålningen. Detta resulterar i en mer än 5-faldig minskning av den genomsnittliga kornarean. Figur 5 visar hur mikrostrukturen i det lasersmälta området förändras med antalet efterföljande omsmältningscykler (pass).
Subplots (a,d,g,j) och (b,e,h,k) – mikrostruktur av lasersmälta regioner, subplots (c,f,i,l) – areafördelning av färgade korn.Skuggning representerar partiklarna som används för att beräkna histogrammet. Färger motsvarar kornregioner (se färgfältet överst i histogrammet. Subplots (ac) motsvarar obehandlat rostfritt stål, och subplots (df), (gi), (jl) motsvarar 1, 3 och 5 omsmältningar.
Eftersom laserpulsenergin inte ändras mellan efterföljande passager, är djupet på den smälta zonen detsamma.Därmed "täcker" den efterföljande kanalen helt den föregående. Histogrammet visar dock att medel- och mediankornarean minskar med ökande antal passager. Detta kan tyda på att lasern verkar på substratet snarare än smältan.
Kornförfining kan orsakas av snabb nedkylning av den smälta poolen65. En annan uppsättning experiment genomfördes där ytorna på rostfria stålplåtar (321H och 316L) exponerades för kontinuerlig våglaserstrålning i atmosfären (Fig. 6) och vakuum (Fig. 7). Den genomsnittliga lasereffekten (300 W, molten och dep) är nära 100 W och dep. Nd:YAG-lasern i frilöpande läge. En typisk kolumnstruktur observerades dock.
Mikrostruktur av det lasersmälta området av en kontinuerlig våglaser (300 W konstant effekt, 200 mm/s skanningshastighet, AISI 321H rostfritt stål).
(a) Mikrostruktur och (b) elektron-backscatter diffraktionsbilder av det lasersmälta området i vakuum med en kontinuerlig våglaser (100 W konstant effekt, 200 mm/s skanningshastighet, AISI 316L rostfritt stål)\ (\sim 2~\text {mbar}\).
Därför är det tydligt visat att den komplexa moduleringen av laserpulsintensiteten har en signifikant effekt på den resulterande mikrostrukturen. Vi tror att denna effekt är mekanisk till sin natur och uppstår på grund av genereringen av ultraljudsvibrationer som fortplantar sig från den bestrålade ytan av smältan djupt in i provet. Liknande resultat erhölls i 13, 26, 34, 6, 6, 6 och 6 externa transmitter. intensitet ultraljud i olika material, inklusive Ti-6Al-4V legering 26 och rostfritt stål 34 resultatet av. Den möjliga mekanismen spekuleras enligt följande. Intensivt ultraljud kan orsaka akustisk kavitation, vilket demonstreras vid ultrasnabb synkrotronröntgen på plats. Kollapsen av kavitationsbubblorna i sin tur genererar trycksmälta materialet i sin tur, \0 MP0} )69. Sådana chockvågor kan vara tillräckligt starka för att främja bildningen av fastfaskärnor av kritisk storlek i bulkvätskor, vilket stör den typiska kolumnformiga kornstrukturen för tillsatstillverkning lager för lager.
Här föreslår vi en annan mekanism som är ansvarig för strukturell modifiering genom intensiv ultraljudsbehandling. Omedelbart efter stelning har materialet en hög temperatur nära smältpunkten och har en extremt låg sträckgräns. Intensiva ultraljudsvågor kan orsaka att plastflödet förändrar kornstrukturen hos det varma, just stelnade materialet. Det finns dock tillförlitliga experimentella data om temperaturberoende\text1(0) {K}\) (se figur 8). För att testa denna hypotes utförde vi därför simuleringar av molekyldynamik (MD) av en Fe-Cr-Ni-sammansättning som liknar AISI 316 L-stål för att utvärdera sträckspänningsbeteendet nära smältpunkten. För att beräkna flytspänningen använde vi tekniken MD detaljskjuvspänning 1,7, 7, MD, 7, 7, skjuvspänningen. interaktionsberäkningar använde vi Embedded Atomic Model (EAM) från 74. MD-simuleringar utfördes med LAMMPS-koder 75,76. Detaljer om MD-simuleringarna kommer att publiceras på annat håll. MD-beräkningsresultaten av sträckgräns som funktion av temperatur visas i Fig. 8 tillsammans med tillgängliga experimentella data och andra värden,797,78,78,78,8,8,8,8.
Flytspänning för austenitiskt rostfritt stål av AISI grad 316 och modellsammansättning kontra temperatur för MD-simuleringar.Experimentella mätningar från referenser: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81.refer to.(f)82 är en empirisk modell för mätning med laser- och temperaturberoende spänningsberoende. facturing. Resultaten av de storskaliga MD-simuleringarna i denna studie betecknas som \(\vartriangleleft\) för en defektfri oändlig enkristall och \(\vartriangleright\) för finita korn med hänsyn till den genomsnittliga kornstorleken via Hall-Petch-relationen Dimensions\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Det kan ses att vid \(T>1500~\text {K}\) sjunker sträckgränsen under \(40~\text {MPa}\). Å andra sidan förutspår uppskattningar att den lasergenererade ultraljudsamplituden överstiger \(40~\text {MPa}\) (se fig. 4b), vilket är tillräckligt för att inducera plastiskt flöde i det heta materialet just i fast form.
Mikrostrukturbildningen av 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) austenitiskt rostfritt stål under SLM undersöktes experimentellt med användning av en komplex intensitetsmodulerad pulsad laserkälla.
Kornstorleksminskning i lasersmältzonen hittades på grund av kontinuerlig laseromsmältning efter 1, 3 eller 5 passager.
Makroskopisk modellering visar att den uppskattade storleken på området där ultraljudsdeformation kan påverka stelningsfronten positivt är upp till \(1~\text {mm}\).
Den mikroskopiska MD-modellen visar att sträckgränsen för AISI 316 austenitiskt rostfritt stål är signifikant reducerad till \(40~\text {MPa}\) nära smältpunkten.
De erhållna resultaten föreslår en metod för att kontrollera mikrostrukturen hos material med hjälp av komplex modulerad laserbehandling och kan tjäna som grund för att skapa nya modifieringar av den pulsade SLM-tekniken.
Liu, Y. et al. Mikrostrukturell utveckling och mekaniska egenskaper hos in situ TiB2/AlSi10Mg-kompositer genom laserselektiv smältning [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. Recrystallization grain boundary engineering av laserselektiv smältning av 316L rostfritt stål [J].Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. In situ-utveckling av sandwich-mikrostrukturer med förbättrad duktilitet genom laseruppvärmning av lasersmälta titanlegeringar. Science.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al. Additiv tillverkning av Ti-6Al-4V-delar genom lasermetallavsättning (LMD): process, mikrostruktur och mekaniska egenskaper.J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. Mikrostrukturell modellering av lasermetallpulver riktad energideposition av Alloy 718. Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Parametric Neutron Bragg Edge Imaging Studie av additivt tillverkade prover behandlade med Laser Shock Peening.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Gradient mikrostruktur och mekaniska egenskaper hos Ti-6Al-4V additivt tillverkade genom elektronstrålesmältning. Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).