Tack för att du besöker Nature.com. Webbläsarversionen du använder har begränsat stöd för CSS. För bästa upplevelse rekommenderar vi att du använder en uppdaterad webbläsare (eller stänger av kompatibilitetsläget i Internet Explorer). Under tiden, för att säkerställa fortsatt support, kommer vi att visa webbplatsen utan stilar och JavaScript.
20MnTiB-stål är det mest använda höghållfasta bultmaterialet för stålkonstruktionsbroar i mitt land, och dess prestanda är av stor betydelse för säker drift av broar. Baserat på undersökningen av den atmosfäriska miljön i Chongqing, utformade denna studie en korrosionslösning som simulerar det fuktiga klimatet i Chongqing, och genomförde spänningskorrosionseffekten av Chongqing och genomförde spänningskorrosionseffekten av bultar. temperatur, pH-värde och simulerad korrosionslösningskoncentration på spänningskorrosionsbeteendet hos 20MnTiB höghållfasta bultar studerades.
20MnTiB-stål är det mest använda höghållfasta bultmaterialet för broar med stålkonstruktioner i mitt land, och dess prestanda är av stor betydelse för en säker drift av broar. Li et al.1 testade egenskaperna hos 20MnTiB-stål som vanligtvis används i höghållfasta bultar av klass 10.9 i högtemperaturområdet 20~700 ℃, och erhöll spännings-töjningskurvan, sträckgränsen, draghållfastheten, Youngs modul och töjning.och expansionskoefficient.Zhang et al.2, Hu et al.3, etc., genom testning av kemisk sammansättning, testning av mekaniska egenskaper, mikrostrukturtestning, makroskopisk och mikroskopisk analys av gängytan, och resultaten visar att huvudorsaken till brott på höghållfasta bultar är relaterad till gängdefekter, och förekomsten av gängdefekter.
Höghållfasta bultar för stålbroar används vanligtvis under lång tid i en fuktig miljö. Faktorer som hög luftfuktighet, hög temperatur och sedimentering och absorption av skadliga ämnen i miljön kan lätt orsaka korrosion av stålkonstruktioner. Korrosion kan orsaka förlust av höghållfast bults tvärsnitt, vilket resulterar i att dessa defekta sprickor och sprickor fortsätter att spricka och därigenom expanderar. livslängd för höghållfasta bultar och till och med få dem att gå sönder. Hittills finns det många studier om effekten av miljökorrosion på spänningskorrosionsprestanda hos material.Catar et al4 undersökte spänningskorrosionsbeteendet hos magnesiumlegeringar med olika aluminiuminnehåll i sura, alkaliska och neutrala miljöer genom testning av långsam töjningshastighet (SSRT5 och spänningsbeteende i elektrokemiska och 10 kemiska ämnen).Abdel et al. 3,5 % NaCl-lösning i närvaro av olika koncentrationer av sulfidjoner.Aghion et al.6 utvärderade korrosionsprestandan hos pressgjuten magnesiumlegering MRI230D i 3,5 % NaCl-lösning genom nedsänkningstest, saltspraytest, potentiodynamisk polarisationsanalys och SSRT. effekt av kloridjoner på det statiska korrosionsbeteendet hos martensitiskt stål vid rumstemperatur. Chen et al.8 undersökte spänningskorrosionsbeteendet och sprickmekanismen för X70-stål i simulerad havsslamlösning innehållande SRB vid olika temperaturer av SSRT. Liu et al.9 använde SSRT för att studera effekten av temperatur och dragtöjningsbeständighet på havets spänningskorrosion42Ni austmos42N i havet42Ni. itiskt rostfritt stål. Resultaten visar att temperaturen i intervallet 35~65 ℃ inte har någon signifikant effekt på spänningskorrosionsbeteendet hos rostfritt stål. Lu et al.10 utvärderade den fördröjda brottkänsligheten hos prover med olika draghållfasthetsgrader genom ett dödlastfördröjd brotttest och SSRT. Det föreslås att draghållfastheten för 20MnTiB stål och 35VB stål höghållfasta bultar bör kontrolleras vid 1040-1190MPa. Men i princip använder de flesta av dessa enkla undersökningar. rosiv miljö, medan den faktiska användningsmiljön för höghållfasta bultar är mer komplex och har många påverkande faktorer, såsom bultens pH-värde.Ananya et al.11 studerade effekten av miljöparametrar och material i det korrosiva mediet på korrosion och spänningskorrosionssprickor i duplexa rostfria stål. Sunada et al.12 genomförde spänningskorrosionssprickningstester vid rumstemperatur på SUS304 stål i vattenlösningar innehållande H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) och NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Effekterna av H2SO4 och NaCl på korrosionstyperna av SUS304 stål studerades också. , gastryck och korrosionstid på spänningskorrosionskänsligheten hos A516 tryckkärlsstål. Genom att använda NS4-lösning som en grundvattensimulerande lösning, använde Ibrahim et al.14 undersökte effekten av miljöparametrar som koncentration av bikarbonatjoner (HCO), pH och temperatur på spänningskorrosionssprickning av API-X100 rörledningsstål efter att beläggningen skalat av. Shan et al.15 studerade variationslagen för spänningskorrosionssprickbildningskänslighet hos austenitiskt rostfritt stål 00Cr18Ni10 med temperatur under olika temperaturförhållanden (30~250 ℃) under förhållanden av svartvattenmedium i simulerad kol-till-väte-anläggning av SSRT. Han et al.16 karakteriserade väteförsprödningsprovet med höghållfasthet och sprödhet SS-prov med hög hållfasthet och sprödhet SS. .Zhao17 studerade effekterna av pH, SO42-, Cl-1 på spänningskorrosionsbeteendet hos GH4080A-legeringen av SSRT. Resultaten visar att ju lägre pH-värde, desto sämre spänningskorrosionsbeständighet hos GH4080A-legeringen. Den har uppenbar spänningskorrosionskänslighet för Cl-1, och det finns inte några miljökänsliga studier av SO42, och det finns inte några rumstemperaturkänsliga studier av SO42. korrosion på 20MnTiB stål höghållfasta bultar.
För att ta reda på orsakerna till felet hos höghållfasta bultar som används i broar har författaren genomfört en serie studier. Höghållfasta bultprover valdes ut och orsakerna till misslyckandet i dessa prover diskuterades ur perspektiven kemisk sammansättning, sprickmikroskopisk morfologi, metallografisk struktur och mekaniska egenskapersanalyser19, under de senaste 20 åren under de senaste åren, 20 år under undersökningen. sionschema som simulerar det fuktiga klimatet i Chongqing har utformats. Spänningskorrosionsexperiment, elektrokemiska korrosionsexperiment och korrosionsutmattningsexperiment av höghållfasta bultar i Chongqing simulerat fuktigt klimat genomfördes. I denna studie har effekterna av temperatur, pH-värde och koncentration av simulerad korrosionslösning på spänningskorrosionsbeteendet hos 20M skruvmekanisk hållfasthet, höghållfast bult-testning av 20M mekaniska egenskaper. och mikroskopisk analys och ytkorrosionsprodukter.
Chongqing ligger i sydvästra Kina, de övre delarna av Yangtzefloden, och har ett fuktigt subtropiskt monsunklimat. Den årliga medeltemperaturen är 16-18°C, den årliga genomsnittliga relativa luftfuktigheten är mestadels 70-80%, de årliga soltimmar är 1000-1400 timmar, och solskensprocenten är endast 25-3%.
Enligt rapporter relaterade till solsken och omgivningstemperatur i Chongqing från 2015 till 2018 är den dagliga medeltemperaturen i Chongqing så låg som 17°C och så hög som 23°C.Den högsta temperaturen på brokroppen på Chaotianmen-bron i Chongqing kan nå 50°C °C21,22. Temperaturnivåerna för spänningskorrosionstestet sattes därför till 25°C och 50°C.
pH-värdet för den simulerade korrosionslösningen bestämmer direkt mängden H+, men det betyder inte att ju lägre pH-värde, desto lättare uppstår korrosion. pH-värdets effekt på resultaten kommer att variera för olika material och lösningar. För att bättre studera effekten av simulerad korrosionslösning på spänningskorrosionsprestandan hos höghållfasta bultar, var pH-värdena inställda på spänningskorrosionsexperimenten 5, 5 och 5 i litteraturförsöken. 23 och pH-intervallet för det årliga regnvattnet i Chongqing.2010 till 2018.
Ju högre koncentrationen av den simulerade korrosionslösningen är, desto mer jonhalt i den simulerade korrosionslösningen och desto större påverkan på materialegenskaperna. För att studera effekten av den simulerade korrosionslösningens koncentration på spänningskorrosionen hos höghållfasta bultar genomfördes det konstgjorda laboratorieaccelererade korrosionstestet, och den simulerade korrosionslösningskoncentrationen sattes till den simulerade korrosionslösningskoncentrationen 4 utan den ursprungliga korrosionsnivån (1×2). × ursprunglig simulerad korrosionslösningskoncentration (20 ×) och 200 × original simulerad korrosionslösningskoncentration (200 ×).
Miljön med temperaturen 25 ℃, pH-värdet 5,5 och koncentrationen av den ursprungliga simulerade korrosionslösningen är närmast de faktiska användningsförhållandena för höghållfasta bultar för broar. Men för att påskynda korrosionstestprocessen sattes de experimentella förhållandena med en temperatur på 25 °C, ett pH på 5,5 × 200 koncentration av korrosionseffekten av den simulerade koncentrationen av den simulerade korrosionseffekten och en ursprunglig koncentration av korrosionseffekten. temperaturen, koncentrationen eller pH-värdet för den simulerade korrosionslösningen på spänningskorrosionsprestanda för höghållfasta bultar undersöktes respektive, andra faktorer förblev oförändrade, vilket användes som den experimentella nivån för referenskontrollgruppen.
Enligt den atmosfäriska miljökvalitetsbriefingen 2010-2018 utfärdad av Chongqings kommunala byrå för ekologi och miljö, och med hänvisning till de nederbördskomponenter som rapporterats i Zhang24 och annan litteratur som rapporterats i Chongqing, utformades en simulerad korrosionslösning baserad på att öka koncentrationen av SO42-. Sammansättningen av nederbörden i det simulerade området för korrosionslösningen i den simulerade lösningen i städerna är den huvudsakliga sammansättningen av korrosionslösningen. visas i tabell 1:
Den simulerade korrosionslösningen framställs med hjälp av en kemisk jonkoncentrationsbalansmetod med hjälp av analytiska reagenser och destillerat vatten. Den simulerade korrosionslösningens pH-värde justerades med en precision pH-mätare, salpetersyralösning och natriumhydroxidlösning.
För att simulera det fuktiga klimatet i Chongqing har saltspraytestaren modifierats och designats speciellt25.Som visas i figur 1 har experimentutrustningen två system: ett saltspraysystem och ett belysningssystem. Saltspraysystemet är huvudfunktionen hos den experimentella utrustningen, som består av en kontrolldel, en spraydel och en induktionsdel. Funktionen för att pumpa in saltkompressorn i luftkammaren är saltkompressordelen. ed av temperaturmätelement, som känner av temperaturen i testkammaren. Kontrolldelen är sammansatt av en mikrodator, som kopplar ihop spraydelen och induktionsdelen för att styra hela experimentprocessen. Belysningssystemet installeras i en saltspraytestkammare för att simulera solljus. Ljussystemet består av infraröda lampor och en tidskontroller. Samtidigt installeras den verkliga temperatursensorn i provkammaren för att spraytemperatursensorn ska installeras i provkammaren i en verklig temperatursensor.
Spänningskorrosionsprover under konstant belastning bearbetades i enlighet med NACETM0177-2005 (Laboratory Testing of Sulfide Stress Cracking and Stress Corrosion Cracking Resistance of Metals in a H2S Environment). Spänningskorrosionsprover rengjordes först med aceton och mekanisk ultraljudsrengöring för att avlägsna den rena oljerestern i en ugn och sedan dehydratiserade provet från ugnen. saltspraytestanordning för att simulera korrosionssituationen i den fuktiga klimatmiljön i Chongqing. Enligt standarden NACETM0177-2005 och saltsprayteststandarden GB/T 10,125-2012, är den konstanta belastningsspänningskorrosionstesttiden i denna studie enhetligt fastställd till 168 timmar. Dragprover utfördes på M0-universal korrosionsprover under olika korrosionsförhållanden. en dragprovningsmaskin och deras mekaniska egenskaper och brottkorrosionsmorfologi analyserades.
Figur 1 visar makro- och mikromorfologin för ytkorrosionen hos höghållfasta bultspänningskorrosionsprover under olika korrosionsförhållanden.2 respektive 3.
Makroskopisk morfologi för spänningskorrosionsprover av 20MnTiB höghållfasta bultar under olika simulerade korrosionsmiljöer: (a) ingen korrosion;(b) 1 gång;(c) 20 x;(d) 200 x;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Mikromorfologi för korrosionsprodukter av 20MnTiB höghållfasta bultar i olika simulerade korrosionsmiljöer (100×): (a) 1 gång;(b) 20 x;(c) 200 x;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50°C.
Det kan ses från fig. 2a att ytan på det okorroderade höghållfasta bultprovet uppvisar ljus metallglans utan uppenbar korrosion. Men under tillståndet av den ursprungliga simulerade korrosionslösningen (fig. 2b), var ytan av provet delvis täckt med brunfärgade och brunröda korrosionsprodukter, och vissa områden på ytan av ytan som fortfarande var svagt korrosiva var tydliga, och vissa ytor av ytan av ytan som fortfarande var svagt korrosiva. och den simulerade korrosionslösningen hade ingen effekt på provets yta.Materialegenskaper har liten effekt.Men under villkoret 20 × den ursprungliga simulerade korrosionslösningskoncentrationen (Fig. 2c), har ytan på det höghållfasta bultprovet täckts helt av en stor mängd brunfärgade korrosionsprodukter och en liten mängd brunröd korrosion. Produkten, ingen uppenbar metallglans hittades, och det fanns en liten mängd korrosion av det ursprungliga substratet i det ursprungliga substratet ×0, och det fanns en liten mängd korrosion av det ursprungliga substratet i det ursprungliga substratet20. koncentrationen av korrosionslösning (fig. 2d), är provets yta helt täckt av bruna korrosionsprodukter och brunsvarta korrosionsprodukter uppträder i vissa områden.
När pH minskade till 3,5 (Fig. 2e), var de brunfärgade korrosionsprodukterna mest på ytan av proverna, och några av korrosionsprodukterna hade exfolierats.
Figur 2g visar att när temperaturen ökar till 50 °C, minskar innehållet av brunröda korrosionsprodukter på provets yta kraftigt, medan de ljusbruna korrosionsprodukterna täcker provets yta på ett stort område. Korrosionsproduktskiktet är relativt löst, och vissa brunsvarta produkter skalas av.
Som visas i figur 3, under olika korrosionsmiljöer, är korrosionsprodukterna på ytan av 20MnTiB höghållfasta bultspänningskorrosionsprover uppenbarligen delaminerade, och tjockleken på korrosionsskiktet ökar med ökningen av koncentrationen av den simulerade korrosionslösningen. det yttersta lagret av korrosionsprodukter är jämnt fördelat, men ett stort antal sprickor uppstår;det inre skiktet är ett löst kluster av korrosionsprodukter. Under villkoret 20× original simulerad korrosionslösningskoncentration (fig. 3b) kan korrosionsskiktet på provets yta delas upp i tre skikt: det yttersta skiktet är huvudsakligen dispergerade klusterkorrosionsprodukter, som är lösa och porösa, och har ingen bra skyddsprestanda;Mellanskiktet är ett enhetligt korrosionsproduktskikt, men det finns uppenbara sprickor, och korrosionsjonerna kan passera genom sprickorna och erodera substratet;det inre skiktet är ett tätt korrosionsproduktskikt utan uppenbara sprickor, vilket har en god skyddande effekt på substratet.Under villkoret 200× original simulerad korrosionslösningskoncentration (fig. 3c), kan korrosionsskiktet på provets yta delas in i tre skikt: det yttersta skiktet är ett tunt och enhetligt korrosionsproduktskikt;mellanskiktet är huvudsakligen kronblads- och flingformad korrosion Det inre skiktet är ett tätt korrosionsproduktskikt utan tydliga sprickor och hål, vilket har en bra skyddande effekt på underlaget.
Det kan ses från Fig. 3d att i den simulerade korrosionsmiljön med pH 3,5, finns det ett stort antal flockiga eller nålliknande korrosionsprodukter på ytan av 20MnTiB höghållfasta bultprovet. Det spekuleras att dessa korrosionsprodukter huvudsakligen är γ-FeOOH och en liten mängd korrosionsskikt, α2eOOH och en liten mängd av c-FeOOH och en liten mängd av crack.
Det framgår av fig. 3f att när temperaturen ökat till 50 °C, hittades inget uppenbart tätt inre rostskikt i korrosionsskiktets struktur, vilket tyder på att det fanns luckor mellan korrosionsskikten vid 50 °C, vilket gjorde att underlaget inte helt täcktes av korrosionsprodukter.Ger skydd mot ökad substratets korrosionstendens.
De mekaniska egenskaperna hos höghållfasta bultar under konstant belastningskorrosion i olika korrosiva miljöer visas i Tabell 2:
Det kan ses av tabell 2 att de mekaniska egenskaperna hos 20MnTiB höghållfasta bultprover fortfarande uppfyller standardkraven efter torr-våt-cykelns accelererade korrosionstest i olika simulerade korrosionsmiljöer, men det finns en viss skada jämfört med de okorroderade. provet. Vid koncentrationen av den ursprungliga simulerade korrosionslösningen av 0, men ändrade inte de mekaniska egenskaperna hos x 0 av 2 eller 0. koncentrationen av den simulerade lösningen minskade provets förlängning avsevärt. De mekaniska egenskaperna är likartade vid koncentrationerna av 20 × och 200 × ursprungliga simulerade korrosionslösningar. När pH-värdet för den simulerade korrosionslösningen sjönk till 3,5, minskade draghållfastheten och töjningen av proven avsevärt. hrinkningshastigheten ligger mycket nära standardvärdet.
Sprickmorfologierna för 20MnTiB höghållfasta bultspänningskorrosionsprover under olika korrosionsmiljöer visas i figur 4, som är sprickans makromorfologi, fiberzonen i mitten av sprickan, den mikromorfologiska läppen på skjuvgränsytan och provets yta.
Makroskopiska och mikroskopiska brottmorfologier av 20MnTiB höghållfasta bultprover i olika simulerade korrosionsmiljöer (500×): (a) ingen korrosion;(b) 1 gång;(c) 20 x;(d) 200 x;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Det kan ses från fig. 4 att brottet på 20MnTiB höghållfast bultspänningskorrosionsprov under olika simulerade korrosionsmiljöer uppvisar ett typiskt kopp-konbrott.Jämfört med det okorroderade exemplaret (fig. 4a) är den centrala delen av fiberområdets spricka relativt liten.Detta visar att materialets mekaniska egenskaper är avsevärt skadade efter korrosion. Med ökningen av den simulerade korrosionslösningskoncentrationen ökade groparna i fiberområdet i mitten av sprickan, och tydliga rivsömmar uppträdde. När koncentrationen ökade till 20 gånger den för den ursprungliga simulerade korrosionslösningen, uppenbarar sig korrosionsytan mellan ytan och ytan på gränsytan på provet och det fanns många korrosionsprodukter på ytan.provet.
Det framgår av figur 3d att det finns uppenbara sprickor i korrosionsskiktet på ytan av provet, vilket inte har en bra skyddande effekt på matrisen.I den simulerade korrosionslösningen med pH 3,5 (Figur 4e) är ytan på provet kraftigt korroderad och den centrala fiberarean är uppenbarligen liten., Det finns ett stort antal oregelbundna rivsömmar i centrum av fiberområdet. Med ökningen av pH-värdet för den simulerade korrosionslösningen minskar rivzonen i fiberområdet i mitten av sprickan, gropen minskar gradvis, och gropdjupet minskar också gradvis.
När temperaturen ökade till 50 °C (Fig. 4g) var skjuvläppens area av provets fraktur störst, groparna i det centrala fiberområdet ökade avsevärt, och gropdjupet ökade också, och gränsytan mellan skjuvläppens kant och provytan ökade.Korrosionsprodukter och gropar ökade, vilket bekräftade den fördjupade trenden för substratkorrosion som återspeglas i Fig. 3f.
Korrosionslösningens pH-värde kommer att orsaka viss skada på de mekaniska egenskaperna hos 20MnTiB höghållfasta bultar, men effekten är inte signifikant.I korrosionslösningen med pH 3,5 fördelas ett stort antal flockiga eller nålliknande korrosionsprodukter på provets yta, och korrosionsskiktet har inte uppenbara substratskydd och där det inte finns ett uppenbart korrosionsskydd för att det finns ett stort antal korrosionshål. korrosionsprodukter i den mikroskopiska morfologin hos provbrottet. Detta visar att provets förmåga att motstå deformation av yttre kraft reduceras avsevärt i en sur miljö, och graden av spänningskorrosionsbenägenhet hos materialet är signifikant ökad.
Den ursprungliga simulerade korrosionslösningen hade liten effekt på de mekaniska egenskaperna hos de höghållfasta bultproverna, men när koncentrationen av den simulerade korrosionslösningen ökade till 20 gånger den för den ursprungliga simulerade korrosionslösningen, skadades provernas mekaniska egenskaper avsevärt, och det fanns tydlig korrosion i sprickmikrostrukturen.gropar, sekundära sprickor och mycket korrosionsprodukter. När den simulerade korrosionslösningskoncentrationen ökades från 20 gånger till 200 gånger den ursprungliga simulerade korrosionslösningskoncentrationen försvagades effekten av korrosionslösningskoncentrationen på materialets mekaniska egenskaper.
När den simulerade korrosionstemperaturen är 25 ℃ förändras inte sträckgränsen och draghållfastheten för 20MnTiB höghållfasta bultprover mycket jämfört med de okorroderade proverna. Men under den simulerade korrosionsmiljötemperaturen på 50 °C, minskade draghållfastheten och töjningen av provsektionen avsevärt jämfört med läppen och läppen minskade avsevärt. största, och det fanns gropar i det centrala fiberområdet. Avsevärt ökat, gropdjupet ökat, korrosionsprodukter och korrosionsgropar ökade. Detta visar att den temperatursynergistiska korrosionsmiljön har stor inverkan på de mekaniska egenskaperna hos höghållfasta bultar, vilket inte är uppenbart vid rumstemperatur, men mer signifikant när temperaturen når 50 °C.
Efter det accelererade korrosionstestet inomhus som simulerar den atmosfäriska miljön i Chongqing, reducerades draghållfastheten, sträckgränsen, töjningen och andra parametrar för 20MnTiB höghållfasta bultar, och uppenbara spänningsskador uppstod. Eftersom materialet är under påfrestning kommer det att finnas en betydande lokal korrosionskoncentration att kombinera påfrestningar och accelerationsfenomen, och det är lätt att kombinera accelerationsfenomen och korrosionseffekt. orsaka uppenbara plastskador på höghållfasta bultar, minska förmågan att motstå deformation av yttre krafter och öka tendensen till spänningskorrosion.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Experimentell studie av egenskaperna hos höghållfasta bultar gjorda av 20MnTiB stål vid förhöjd temperatur.käft. Anläggning.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Brottbrottsanalys av 20MnTiB stål höghållfasta bultar för skenor.värmebehandling.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Sprickbildning vid spänningskorrosion hos Mg-Al-Zn-legeringar under olika pH-förhållanden med SSRT-metoden. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Effekter av glycin på elektrokemisk och spänningskorrosionssprickningsbeteende hos Cu10Ni-legering i sulfidförorenad saltlake.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korrosionsegenskaper hos pressgjuten magnesiumlegering MRI230D i Mg(OH)2-mättad 3,5 % NaCl-lösning.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Inverkan av kloridjoner på statisk och spänningskorrosionsbeteende hos 9Cr martensitiskt stål.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Synergistisk effekt av SRB och temperatur på spänningskorrosionssprickning av X70-stål i konstgjord havsslamlösning.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Spänningskorrosionsbeteende hos 00Cr21Ni14Mn5Mo2N rostfritt stål i havsvatten.fysik.ta ett exam.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. En fördröjd frakturstudie av bro med höghållfasta bultar.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Sprickbildning vid spänningskorrosion av duplexa rostfria stål i kaustiklösningar. Doktorsavhandling, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Effekter av H2SO4 och naci-koncentrationer på spänningskorrosionssprickning av SUS304 rostfritt stål i H2SO4-NaCl vattenlösning.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Inverkan av miljö och material på spänningskorrosionssprickning av stål i H2O/CO/CO2-lösning.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Effekter av bikarbonat, temperatur och pH på passivering av API-X100 rörledningsstål i simulerad grundvattenlösning. I IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Effekt av temperatur på spänningskorrosionssprickbildningskänslighet hos austenitiskt rostfritt stål.coro.be motsats till.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Väte-inducerat fördröjt brottbeteende hos flera höghållfasta fäststål (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Spänningskorrosionsmekanism av GH4080A-legering för fästelement.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).