Tack för att du besöker Nature.com. Webbläsarversionen du använder har begränsat stöd för CSS. För bästa möjliga upplevelse rekommenderar vi att du använder en uppdaterad webbläsare (eller stänger av kompatibilitetsläge i Internet Explorer). Under tiden, för att säkerställa fortsatt stöd, kommer vi att visa webbplatsen utan stilar och JavaScript.
20MnTiB-stål är det mest använda höghållfasta bultmaterialet för stålkonstruktioner i mitt land, och dess prestanda är av stor betydelse för säker drift av broar. Baserat på undersökningar av den atmosfäriska miljön i Chongqing utformade denna studie en korrosionslösning som simulerade det fuktiga klimatet i Chongqing, och utförde spänningskorrosionstester av höghållfasta bultar som simulerade det fuktiga klimatet i Chongqing. Effekterna av temperatur, pH-värde och simulerad korrosionslösningskoncentration på spänningskorrosionsbeteendet hos 20MnTiB höghållfasta bultar studerades.
20MnTiB-stål är det mest använda höghållfasta bultmaterialet för stålkonstruktioner i mitt land, och dess prestanda är av stor betydelse för säker drift av broar. Li et al. 1 testade egenskaperna hos 20MnTiB-stål som vanligtvis används i höghållfasta bultar av klass 10.9 i det höga temperaturområdet 20~700 ℃, och erhöll spännings-töjningskurvan, sträckgränsen, draghållfastheten, elasticitetsmodulen samt förlängning och expansionskoefficienten. Zhang et al. 2, Hu et al. 3, etc., genom testning av kemisk sammansättning, testning av mekaniska egenskaper, mikrostrukturtestning, makroskopisk och mikroskopisk analys av gängytan, och resultaten visar att den främsta orsaken till brott på höghållfasta bultar är relaterad till gängdefekter, och förekomsten av gängdefekter. Stora spänningskoncentrationer, spänningskoncentrationer i sprickspetsen och korrosionsförhållanden i det fria leder alla till spänningskorrosion.
Höghållfasta bultar för stålbroar används vanligtvis under lång tid i en fuktig miljö. Faktorer som hög luftfuktighet, hög temperatur och sedimentation och absorption av skadliga ämnen i miljön kan lätt orsaka korrosion av stålkonstruktioner. Korrosion kan orsaka förlust av tvärsnitt hos höghållfasta bultar, vilket resulterar i många defekter och sprickor. Och dessa defekter och sprickor kommer att fortsätta att expandera, vilket minskar livslängden hos höghållfasta bultar och till och med får dem att gå sönder. Hittills finns det många studier om effekten av miljökorrosion på materials spänningskorrosionsprestanda. Catar et al.4 undersökte spänningskorrosionsbeteendet hos magnesiumlegeringar med olika aluminiumhalter i sura, alkaliska och neutrala miljöer genom långsam töjningshastighetstestning (SSRT). Abdel et al.5 studerade det elektrokemiska och spänningskorrosionssprickbildningsbeteendet hos Cu10Ni-legering i 3,5 % NaCl-lösning i närvaro av olika koncentrationer av sulfidjoner. Aghion et al.6 utvärderade korrosionsprestanda hos pressgjuten magnesiumlegering MRI230D i 3,5 % NaCl-lösning genom nedsänkningstest, saltspraytest, potentiodynamisk polarisationsanalys och SSRT. Zhang et al.7 studerade spänningskorrosionsbeteendet hos 9Cr martensitiskt stål med hjälp av SSRT och traditionella elektrokemiska testtekniker och erhöll effekten av kloridjoner på det statiska korrosionsbeteendet hos martensitiskt stål vid rumstemperatur. Chen et al.8 undersökte spänningskorrosionsbeteendet och sprickmekanismen hos X70-stål i simulerad havsslamlösning innehållande SRB vid olika temperaturer med SSRT. Liu et al.9 använde SSRT för att studera effekten av temperatur och dragtöjningshastighet på havsvattenspänningskorrosionsbeständigheten hos 00Cr21Ni14Mn5Mo2N austenitiskt rostfritt stål. Resultaten visar att temperaturen i intervallet 35~65 ℃ inte har någon signifikant effekt på spänningskorrosionsbeteendet hos rostfritt stål. Lu et al. 10 utvärderade den fördröjda brottkänsligheten hos prover med olika draghållfasthetsgrader med hjälp av ett fördröjt brotttest med egen belastning och SSRT. Det föreslås att draghållfastheten hos höghållfasta bultar av 20MnTiB-stål och 35VB-stål bör kontrolleras till 1040-1190 MPa. De flesta av dessa studier använder dock i princip en enkel 3,5 % NaCl-lösning för att simulera den korrosiva miljön, medan den faktiska användningsmiljön för höghållfasta bultar är mer komplex och har många påverkande faktorer, såsom bultens pH-värde. Ananya et al. 11 studerade effekten av miljöparametrar och material i det korrosiva mediet på korrosion och spänningskorrosion i duplexa rostfria stål. Sunada et al. 12 utförde spänningskorrosionstester vid rumstemperatur på SUS304-stål i vattenlösningar innehållande H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) och NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Effekterna av H2SO4 och NaCl på korrosionstyperna hos SUS304-stål studerades också. Merwe et al.13 använde SSRT för att studera effekterna av valsningsriktning, temperatur, CO2/CO-koncentration, gastryck och korrosionstid på spänningskorrosionskänsligheten hos A516 tryckkärlsstål. Med hjälp av NS4-lösning som en grundvattensimuleringslösning undersökte Ibrahim et al.14 effekten av miljöparametrar såsom bikarbonatjon (HCO)-koncentration, pH och temperatur på spänningskorrosion i API-X100 rörledningsstål efter bortdragning av beläggningen. Shan et al. 15 studerade variationslagen för spänningskorrosionskänslighet hos austenitiskt rostfritt stål 00Cr18Ni10 med temperatur under olika temperaturförhållanden (30~250 ℃) under förhållanden av svartvattenmedium i simulerad kol-till-väte-anläggning med SSRT. Han et al.16 karakteriserade väteförsprödningskänsligheten hos höghållfasta bultprover med hjälp av ett fördröjt brotttest vid dödbelastning och SSRT. Zhao17 studerade effekterna av pH, SO42-, Cl-1 på spänningskorrosionsbeteendet hos GH4080A-legeringen med SSRT. Resultaten visar att ju lägre pH-värde, desto sämre är spänningskorrosionsbeständigheten hos GH4080A-legeringen. Den har tydlig spänningskorrosionskänslighet för Cl-1 och är inte känslig för SO42-joniskt medium vid rumstemperatur. Det finns dock få studier om effekten av miljökorrosion på höghållfasta bultar av 20MnTiB-stål.
För att ta reda på orsakerna till att höghållfasta bultar som används i broar går sönder har författaren genomfört en serie studier. Höghållfasta bultar valdes ut, och orsakerna till dessa provers brott diskuterades utifrån kemisk sammansättning, sprickmikroskopisk morfologi, metallografisk struktur och analys av mekaniska egenskaper19, 20. Baserat på undersökningar av den atmosfäriska miljön i Chongqing under senare år utformades ett korrosionsschema som simulerar det fuktiga klimatet i Chongqing. Spänningskorrosionsexperiment, elektrokemiska korrosionsexperiment och korrosionsutmattningsexperiment av höghållfasta bultar i simulerat fuktigt klimat i Chongqing utfördes. I denna studie undersöktes effekterna av temperatur, pH-värde och koncentration av simulerad korrosionslösning på spänningskorrosionsbeteendet hos 20MnTiB höghållfasta bultar genom mekaniska egenskapstester, makroskopisk och mikroskopisk sprickanalys samt ytkorrosionsprodukter.
Chongqing ligger i sydvästra Kina, i Yangtzeflodens övre delar, och har ett fuktigt subtropiskt monsunklimat. Den årliga medeltemperaturen är 16-18 °C, den årliga genomsnittliga relativa luftfuktigheten är mestadels 70-80 %, de årliga soltimmarna är 1000-1400 timmar och solskensprocenten är bara 25-35 %.
Enligt rapporter relaterade till solsken och omgivningstemperatur i Chongqing från 2015 till 2018 är den dagliga medeltemperaturen i Chongqing så låg som 17 °C och så hög som 23 °C. Den högsta temperaturen på Chaotianmen-brons brokropp i Chongqing kan nå 50 °C21,22. Därför sattes temperaturnivåerna för spänningskorrosionstestet till 25 °C och 50 °C.
pH-värdet för den simulerade korrosionslösningen bestämmer direkt mängden H+, men det betyder inte att ju lägre pH-värdet är, desto lättare uppstår korrosion. Effekten av pH på resultaten kommer att variera för olika material och lösningar. För att bättre studera effekten av simulerad korrosionslösning på spänningskorrosionsprestanda hos höghållfasta bultar, sattes pH-värdena för spänningskorrosionsexperimenten till 3,5, 5,5 och 7,5 i kombination med litteraturforskning23 och pH-intervallet för det årliga regnvattnet i Chongqing, 2010 till 2018.
Ju högre koncentrationen av den simulerade korrosionslösningen är, desto mer joninnehåll finns i den simulerade korrosionslösningen, och desto större blir inverkan på materialegenskaperna. För att studera effekten av den simulerade korrosionslösningskoncentrationen på spänningskorrosionen hos höghållfasta bultar genomfördes det artificiella laboratorieaccelererade korrosionstestet, och den simulerade korrosionslösningskoncentrationen ställdes in på nivå 4 utan korrosion, vilket var den ursprungliga simulerade korrosionslösningskoncentrationen (1×), 20 × ursprungliga simulerade korrosionslösningskoncentrationen (20 ×) och 200 × ursprungliga simulerade korrosionslösningskoncentrationen (200 ×).
Miljön med en temperatur på 25 ℃, ett pH-värde på 5,5 och en koncentration av den ursprungliga simulerade korrosionslösningen är den som ligger närmast de faktiska användningsförhållandena för höghållfasta bultar för broar. För att påskynda korrosionstestprocessen användes dock experimentella förhållanden med en temperatur på 25 °C, ett pH-värde på 5,5 och en koncentration på 200 × den ursprungliga simulerade korrosionslösningen som referenskontrollgrupp. När effekterna av temperatur, koncentration eller pH-värde för den simulerade korrosionslösningen på spänningskorrosionsprestanda hos höghållfasta bultar undersöktes, förblev andra faktorer oförändrade, vilket användes som experimentell nivå för referenskontrollgruppen.
Enligt den sammanfattning om atmosfärisk miljökvalitet 2010-2018 som utfärdats av Chongqings kommunala byrå för ekologi och miljö, och med hänvisning till nederbördskomponenterna som rapporterats i Zhang24 och annan litteratur som rapporterats i Chongqing, utformades en simulerad korrosionslösning baserad på att öka koncentrationen av SO42-. Nederbördens sammansättning i Chongqings huvudstadsområde år 2017. Sammansättningen av den simulerade korrosionslösningen visas i tabell 1:
Den simulerade korrosionslösningen framställs med kemisk jonkoncentrationsbalanseringsmetod med analytiska reagenser och destillerat vatten. pH-värdet för den simulerade korrosionslösningen justerades med en precisions-pH-mätare, salpetersyralösning och natriumhydroxidlösning.
För att simulera det fuktiga klimatet i Chongqing har saltspraytestaren specialmodifierats och designats25. Som visas i figur 1 har den experimentella utrustningen två system: ett saltspraysystem och ett belysningssystem. Saltspraysystemet är den experimentella utrustningens huvudfunktion, som består av en kontrolldel, en spraydel och en induktionsdel. Spraydelens funktion är att pumpa saltdimman in i testkammaren genom luftkompressorn. Induktionsdelen består av temperaturmätningselement som känner av temperaturen i testkammaren. Kontrolldelen består av en mikrodator som förbinder spraydelen och induktionsdelen för att styra hela experimentprocessen. Belysningssystemet är installerat i en saltspraytestkammare för att simulera solljus. Belysningssystemet består av infraröda lampor och en tidsregulator. Samtidigt är en temperatursensor installerad i saltspraytestkammaren för att övervaka temperaturen runt provet i realtid.
Spänningskorrosionsprover under konstant belastning bearbetades i enlighet med NACETM0177-2005 (Laboratorietestning av sulfidspänningssprickbildning och spänningskorrosionsresistens hos metaller i en H2S-miljö). Spänningskorrosionsprover rengjordes först med aceton och ultraljudsmekanisk rengöring för att avlägsna oljerester, sedan dehydrerades de med alkohol och torkades i en ugn. Därefter placerades de rena proverna i testkammaren i saltspraytestanordningen för att simulera korrosionssituationen i Chongqings fuktiga klimatmiljö. Enligt standarden NACETM0177-2005 och saltsprayteststandarden GB/T 10,125-2012 bestämdes spänningskorrosionstesttiden vid konstant belastning i denna studie enhetligt till 168 timmar. Dragprov utfördes på korrosionsproverna under olika korrosionsförhållanden på den universella dragprovningsmaskinen MTS-810, och deras mekaniska egenskaper och brottkorrosionsmorfologi analyserades.
Figur 1 visar makro- och mikromorfologin för ytkorrosionen hos spänningskorrosionsprover av höghållfasta bultar under olika korrosionsförhållanden. 2 respektive 3.
Makroskopisk morfologi av spänningskorrosionsprover av 20MnTiB höghållfasta bultar under olika simulerade korrosionsmiljöer: (a) ingen korrosion; (b) 1 gång; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Mikromorfologi för korrosionsprodukter från 20MnTiB höghållfasta bultar i olika simulerade korrosionsmiljöer (100×): (a) 1 gång; (b) 20×; (c) 200×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50°C.
Det framgår av figur 2a att ytan på det okorroderade höghållfasta bultprovet uppvisar ljus metallisk glans utan uppenbar korrosion. Under förhållandena med den ursprungliga simulerade korrosionslösningen (figur 2b) var dock provytan delvis täckt med bruna och brunröda korrosionsprodukter, och vissa områden på ytan uppvisade fortfarande tydlig metallisk glans, vilket indikerar att endast vissa områden på provytan var lätt korroderade, och den simulerade korrosionslösningen hade ingen effekt på provytan. Materialegenskaperna har liten effekt. Under förhållanden med 20 × ursprunglig simulerad korrosionslösningskoncentration (Fig. 2c) har dock ytan på höghållfasta bultprovet helt täckts av en stor mängd bruna korrosionsprodukter och en liten mängd brunröd korrosionsprodukt. Ingen uppenbar metallisk glans hittades, och det fanns en liten mängd brunsvart korrosionsprodukt nära substratets yta. Och under förhållanden med 200 × ursprunglig simulerad korrosionslösningskoncentration (Fig. 2d) är provets yta helt täckt av bruna korrosionsprodukter, och brunsvarta korrosionsprodukter uppträder på vissa områden.
När pH-värdet sjönk till 3,5 (fig. 2e) var de brunfärgade korrosionsprodukterna mest på provernas yta, och några av korrosionsprodukterna hade exfolierats.
Figur 2g visar att när temperaturen ökar till 50 °C minskar innehållet av brunröda korrosionsprodukter på provytan kraftigt, medan de ljusbruna korrosionsprodukterna täcker provytan i ett stort område. Korrosionsproduktlagret är relativt löst, och vissa brunsvarta produkter är avskalade.
Som visas i figur 3 är korrosionsprodukterna på ytan av 20MnTiB höghållfasta bultspänningskorrosionsprover tydligt delaminerade under olika korrosionsmiljöer, och tjockleken på korrosionsskiktet ökar med ökande koncentration av den simulerade korrosionslösningen. Under förutsättning att den ursprungliga simulerade korrosionslösningen används (fig. 3a) kan korrosionsprodukterna på provytan delas in i två lager: det yttersta lagret av korrosionsprodukter är jämnt fördelat, men ett stort antal sprickor uppstår; det inre lagret är ett löst kluster av korrosionsprodukter. Under förutsättning att den ursprungliga simulerade korrosionslösningens koncentration är 20 gånger (fig. 3b) kan korrosionsskiktet på provytan delas in i tre lager: det yttersta lagret består huvudsakligen av spridda klusterkorrosionsprodukter, som är lösa och porösa och inte har någon bra skyddsprestanda; det mellersta lagret är ett enhetligt korrosionsproduktlager, men det finns tydliga sprickor, och korrosionerna kan passera genom sprickorna och erodera substratet; Det inre lagret är ett tätt korrosionsproduktlager utan uppenbara sprickor, vilket har en god skyddande effekt på substratet. Under förutsättning att den ursprungliga simulerade korrosionslösningskoncentrationen är 200× (Fig. 3c) kan korrosionsskiktet på provets yta delas in i tre lager: det yttersta lagret är ett tunt och enhetligt korrosionsproduktlager; det mellersta lagret är huvudsakligen kronbladsformat och flingformat korrosion. Det inre lagret är ett tätt korrosionsproduktlager utan uppenbara sprickor och hål, vilket har en god skyddande effekt på substratet.
Det framgår av figur 3d att det i den simulerade korrosionsmiljön med pH 3,5 finns ett stort antal flockulerande eller nålliknande korrosionsprodukter på ytan av 20MnTiB höghållfasthetsbultprovet. Det spekuleras att dessa korrosionsprodukter huvudsakligen är γ-FeOOH och en liten mängd α-FeOOH sammanflätade26, och korrosionsskiktet har tydliga sprickor.
Det framgår av figur 3f att när temperaturen ökade till 50 °C hittades inget uppenbart tätt inre rostlager i korrosionsskiktets struktur, vilket indikerar att det fanns mellanrum mellan korrosionsskikten vid 50 °C, vilket gjorde att substratet inte var helt täckt av korrosionsprodukter. Ger skydd mot ökad tendens till substratkorrosion.
De mekaniska egenskaperna hos höghållfasta bultar under konstant belastning och spänningskorrosion i olika korrosiva miljöer visas i tabell 2:
Det framgår av tabell 2 att de mekaniska egenskaperna hos 20MnTiB höghållfasta bultprover fortfarande uppfyller standardkraven efter det torr-våta cykelaccelererade korrosionstestet i olika simulerade korrosionsmiljöer, men det finns en viss skada jämfört med de okorroderade proverna. Vid koncentrationen av den ursprungliga simulerade korrosionslösningen förändrades inte provets mekaniska egenskaper signifikant, men vid koncentrationen 20× eller 200× av den simulerade lösningen minskade provets förlängning avsevärt. De mekaniska egenskaperna är likartade vid koncentrationerna av 20× och 200× ursprungliga simulerade korrosionslösningar. När pH-värdet för den simulerade korrosionslösningen sjönk till 3,5 minskade provernas draghållfasthet och förlängning avsevärt. När temperaturen stiger till 50°C minskar draghållfastheten och förlängningen avsevärt, och ytkrympningen är mycket nära standardvärdet.
Brottmorfologierna för 20MnTiB höghållfasta bultars spänningskorrosion under olika korrosionsmiljöer visas i figur 4, vilka är brottets makromorfologi, fiberzonen i brottets centrum, den mikromorfologiska läppen på skjuvgränssnittet och provets yta.
Makroskopiska och mikroskopiska brottmorfologier hos 20MnTiB höghållfasta bultprover i olika simulerade korrosionsmiljöer (500×): (a) ingen korrosion; (b) 1 gång; (c) 20×; (d) 200×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50°C.
Det framgår av figur 4 att brottet i spänningskorrosionsprovet av 20MnTiB med hög hållfasthet, bultar under olika simulerade korrosionsmiljöer uppvisar ett typiskt koppkonbrott. Jämfört med det okorroderade provet (figur 4a) är det centrala området för fibersprickan relativt litet, medan skjuvsläppsarean är större. Detta visar att materialets mekaniska egenskaper skadas avsevärt efter korrosion. Med ökningen av den simulerade korrosionslösningens koncentration ökade groparna i fiberområdet i mitten av brottet, och tydliga rivsömmar uppstod. När koncentrationen ökade till 20 gånger den för den ursprungliga simulerade korrosionslösningen uppstod tydliga korrosionsgropar vid gränssnittet mellan skjuvsläppskanten och provytan, och det fanns många korrosionsprodukter på provytan.
Från figur 3d kan man dra slutsatsen att det finns uppenbara sprickor i korrosionsskiktet på provytan, vilket inte har en bra skyddande effekt på matrisen. I den simulerade korrosionslösningen med pH 3,5 (figur 4e) är provytan kraftigt korroderad, och den centrala fiberytan är uppenbarligen liten. Det finns ett stort antal oregelbundna rivsömmar i mitten av fiberytan. Med ökningen av pH-värdet i den simulerade korrosionslösningen minskar rivzonen i fiberytan i mitten av sprickan, gropen minskar gradvis och gropdjupet minskar också gradvis.
När temperaturen ökade till 50 °C (Fig. 4g) var skjuvläppsarean i provets brottområde störst, groparna i det centrala fiberområdet ökade avsevärt, och gropdjupet ökade också, och gränssnittet mellan skjuvläppskanten och provytan ökade. Korrosionsprodukter och gropar ökade, vilket bekräftade den fördjupande trenden för substratkorrosion som återspeglas i Fig. 3f.
pH-värdet i korrosionslösningen kommer att orsaka viss skada på de mekaniska egenskaperna hos 20MnTiB höghållfasta bultar, men effekten är inte signifikant. I korrosionslösningen med pH 3,5 är ett stort antal flockiga eller nålliknande korrosionsprodukter fördelade på provets yta, och korrosionsskiktet har tydliga sprickor som inte kan bilda ett gott skydd för substratet. Och det finns tydliga korrosionsgropar och ett stort antal korrosionsprodukter i provets sprickmikroskopiska morfologi. Detta visar att provets förmåga att motstå deformation av yttre kraft minskar avsevärt i en sur miljö, och materialets tendens till spänningskorrosion ökar avsevärt.
Den ursprungliga simulerade korrosionslösningen hade liten effekt på de mekaniska egenskaperna hos höghållfasta bultprover, men när koncentrationen av den simulerade korrosionslösningen ökade till 20 gånger den ursprungliga simulerade korrosionslösningen, skadades provernas mekaniska egenskaper avsevärt, och det fanns tydlig korrosion i sprickmikrostrukturen, gropar, sekundära sprickor och många korrosionsprodukter. När koncentrationen av den simulerade korrosionslösningen ökades från 20 gånger till 200 gånger den ursprungliga simulerade korrosionslösningskoncentrationen, försvagades effekten av korrosionslösningskoncentrationen på materialets mekaniska egenskaper.
När den simulerade korrosionstemperaturen är 25 ℃ förändras sträckgränsen och draghållfastheten för 20MnTiB höghållfasta bultprover inte mycket jämfört med de okorroderade proverna. Under den simulerade korrosionsmiljötemperaturen på 50 °C minskade dock draghållfastheten och förlängningen av provet avsevärt, krympningshastigheten i sektionen var nära standardvärdet, brottskärsläppen var störst och det fanns gropar i det centrala fiberområdet. Ökningen var signifikant, gropdjupet ökade, korrosionsprodukterna och korrosionsgropen ökade. Detta visar att den temperatursynergistiska korrosionsmiljön har ett stort inflytande på de mekaniska egenskaperna hos höghållfasta bultar, vilket inte är uppenbart vid rumstemperatur, men mer betydande när temperaturen når 50 °C.
Efter det inomhusaccelererade korrosionstestet som simulerade den atmosfäriska miljön i Chongqing, minskade draghållfastheten, sträckgränsen, förlängningen och andra parametrar för 20MnTiB höghållfasta bultar, och tydliga spänningsskador uppstod. Eftersom materialet är under spänning kommer det att finnas ett betydande lokalt korrosionsaccelerationsfenomen. Och på grund av den kombinerade effekten av spänningskoncentration och korrosionsgropar är det lätt att orsaka tydliga plastiska skador på höghållfasta bultar, minska förmågan att motstå deformation från yttre krafter och öka tendensen till spänningskorrosion.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Experimentell studie av egenskaper hos höghållfasta bultar tillverkade av 20MnTiB-stål vid förhöjd temperatur. jaw. Civil engineering. J. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Brottbrottanalys av höghållfasta bultar av 20MnTiB-stål för räls. Värmebehandling. Metall. 42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Spänningskorrosionssprickbildning hos Mg-Al-Zn-legeringar under olika pH-förhållanden med SSRT-metoden. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Effekter av glycin på elektrokemiskt och spänningskorrosionssprickbildningsbeteende hos Cu10Ni-legering i sulfidförorenad saltlösning. Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korrosionsegenskaper hos pressgjuten magnesiumlegering MRI230D i Mg(OH)2-mättad 3,5 % NaCl-lösning. alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Inverkan av kloridjoner på statisk korrosion och spänningskorrosion hos 9Cr martensitiskt stål. surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Synergistisk effekt av SRB och temperatur på spänningskorrosion hos X70-stål i artificiell havsslamlösning. J. Chin. Socialist Party. coros. Pro. 39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Spänningskorrosionsbeteende hos 00Cr21Ni14Mn5Mo2N rostfritt stål i havsvatten.fysik.ta ett prov.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. En fördröjd brottstudie av höghållfasta bultar på broar.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Spänningskorrosion i duplexa rostfria stål i kaustiska lösningar. Doktorsavhandling, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Effekter av H2SO4- och naci-koncentrationer på spänningskorrosion hos rostfritt stål SUS304 i vattenlösning av H2SO4-NaCl. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Inverkan av miljö och material på spänningskorrosion hos stål i H2O/CO/CO2-lösning. Inter Milan. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Effekter av bikarbonat, temperatur och pH på passivering av API-X100 rörledningsstål i simulerad grundvattenlösning. I IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Temperaturens effekt på spänningskorrosionskänslighet hos austenitiskt rostfritt stål.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Väteinducerat fördröjt brottbeteende hos flera höghållfasta fästelementstål (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Spänningskorrosionsmekanism hos GH4080A-legering för fästelement.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).