När man konstruerar ett tryckrörsystem kommer den designerande ingenjören ofta att specificera att systemets rörledningar ska överensstämma med en eller flera delar av ASME B31 Pressure Piping Code. Hur följer ingenjörer korrekt kodkraven när de designar rörsystem?
Först måste ingenjören bestämma vilken konstruktionsspecifikation som ska väljas. För tryckrörsystem är detta inte nödvändigtvis begränsat till ASME B31. Andra koder utfärdade av ASME, ANSI, NFPA eller andra styrande organisationer kan styras av projektplats, applikation etc. I ASME B31 finns det för närvarande sju separata avsnitt i kraft.
ASME B31.1 Electrical Piping: Det här avsnittet omfattar rörledningar i kraftverk, industri- och institutionsanläggningar, geotermiska värmesystem och central- och fjärrvärme- och kylsystem. Detta inkluderar externa och icke-panna yttre rör som används för att installera ASME Section I-pannor. Det här avsnittet gäller inte utrustning som omfattas av ASME Boiler and Pressure Vessel Code och vissa andra lågtrycksdistributions- och kylsystem för kylning, punkt 1, 10. 3 av ASME B31.1. Ursprunget till ASME B31.1 kan spåras tillbaka till 1920-talet, med den första officiella utgåvan publicerad 1935. Notera att den första upplagan, inklusive bilagorna, var mindre än 30 sidor, och den nuvarande upplagan är över 300 sidor lång.
ASME B31.3 Processrörledning: Detta avsnitt omfattar rörledningar i raffinaderier;kemiska, farmaceutiska, textil-, papper-, halvledar- och kryogena växter;och tillhörande bearbetningsanläggningar och terminaler.Denna sektion är mycket lik ASME B31.1, särskilt när man beräknar den minsta väggtjockleken för raka rör.Denna sektion var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1959.
ASME B31.4 Rörledningstransportsystem för vätskor och slurry: Detta avsnitt omfattar rörledningar som transporterar huvudsakligen flytande produkter mellan anläggningar och terminaler och inom terminaler, pump-, konditionerings- och mätstationer. Denna sektion var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1959.
ASME B31.5 kylrör och värmeöverföringskomponenter: Det här avsnittet täcker rörledningar för kylmedier och sekundära kylmedel. Denna del var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1962.
ASME B31.8 Rörsystem för gasöverföring och distribution: Detta inkluderar rörledningar för att transportera främst gasformiga produkter mellan källor och terminaler, inklusive kompressorer, konditionerings- och mätstationer;och gasuppsamlingsrör. Den här sektionen var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1955.
ASME B31.9 Byggnadstjänster Rörledningar: Detta avsnitt täcker rörledningar som vanligtvis finns i industriella, institutionella, kommersiella och offentliga byggnader;och bostäder med flera enheter som inte kräver storleken, trycket och temperaturområdena som täcks av ASME B31.1. Det här avsnittet liknar ASME B31.1 och B31.3, men är mindre konservativt (särskilt vid beräkning av minsta väggtjocklek) och innehåller mindre detaljer. Det är begränsat till lågtrycks-, lågtemperaturapplikationer som indikeras i ASME B3021. Detta första stycke 2309. Detta publicerades i första stycket.
ASME B31.12 Vätgasledningar och rörledningar: Det här avsnittet täcker rörledningar i gasformiga och flytande vätetjänster, och rörledningar i gasformiga vätetjänster. Detta avsnitt publicerades första gången 2008.
Vilken designkod som ska användas är i slutändan upp till ägaren. I introduktionen till ASME B31 står det: "Det är ägarens ansvar att välja den koddel som närmast motsvarar den föreslagna rörinstallationen."I vissa fall kan "flera kodavsnitt gälla för olika delar av installationen."
2012 års utgåva av ASME B31.1 kommer att fungera som den primära referensen för efterföljande diskussioner. Syftet med den här artikeln är att vägleda den designerande ingenjören genom några av huvudstegen vid utformningen av ett ASME B31-kompatibelt tryckrörsystem. Att följa riktlinjerna för ASME B31.1 ger en bra representation av allmänna systemkonstruktioner. Liknande konstruktionsmetod B19 används om B3 är kvar. av ASME B31 används i smalare applikationer, i första hand för specifika system eller applikationer, och kommer inte att diskuteras vidare. Även om nyckelsteg i designprocessen kommer att belysas här, är denna diskussion inte uttömmande och den fullständiga koden bör alltid refereras under systemdesign. Alla hänvisningar till text hänvisar till ASME B31.1 om inte annat anges.
Efter att ha valt rätt kod måste systemkonstruktören också granska eventuella systemspecifika konstruktionskrav. Paragraf 122 (del 6) tillhandahåller konstruktionskrav relaterade till system som vanligtvis förekommer i elektriska rörtillämpningar, såsom ånga, matarvatten, nedblåsning och nedblåsning, instrumenteringsrör och tryckavlastningssystem. ASME B31.3 innehåller liknande stycken som ASME B31.3 innehåller stycken som liknar ASME B31, men innehåller färre specifika krav på systemet, paragraf-11, men innehåller färre specifika krav på systemet, punkt-1. samt olika jurisdiktionsbegränsningar avgränsade mellan pannkroppen, pannans externa rörledningar och externa rörledningar som inte är anslutna till ASME Section I pannrörledningar.definition.Figur 2 visar dessa begränsningar för trumpannan.
Systemkonstruktören måste bestämma trycket och temperaturen vid vilka systemet kommer att fungera och de villkor som systemet ska utformas för att uppfylla.
Enligt punkt 101.2 ska det interna konstruktionstrycket inte vara mindre än det maximala kontinuerliga arbetstrycket (MSOP) i rörsystemet, inklusive effekten av statisk tryckhöjd. Rör som utsätts för externt tryck ska vara konstruerade för det maximala differenstryck som förväntas under drift-, avstängnings- eller testförhållanden. Dessutom måste miljöpåverkan beaktas. Enligt punkt 101.4 ska trycket i röret sannolikt minska vätskan i röret, om det är troligt att trycket i vätskan kommer att sänkas under flödet. vara konstruerade för att motstå yttre tryck eller så ska åtgärder vidtas för att bryta vakuumet. I situationer där vätskeexpansion kan öka trycket bör rörsystem utformas för att motstå det ökade trycket eller så bör åtgärder vidtas för att avlasta övertrycket.
Med början i avsnitt 101.3.2 ska metalltemperaturen för rörkonstruktion vara representativ för de förväntade maximala varaktiga förhållandena. För enkelhetens skull antas det generellt att metalltemperaturen är lika med vätsketemperaturen. Om så önskas kan den genomsnittliga metalltemperaturen användas så länge som ytterväggstemperaturen är känd. Särskild uppmärksamhet bör också ägnas åt vätskor som dras in i värmeväxlarnas utrustning eller från värmeväxlarnas temperaturförhållanden.
Ofta lägger konstruktörer till en säkerhetsmarginal till det maximala arbetstrycket och/eller temperaturen. Storleken på marginalen beror på applikationen. Det är också viktigt att ta hänsyn till materialbegränsningar när man bestämmer konstruktionstemperaturen. Specificering av höga designtemperaturer (större än 750 F) kan kräva användning av legerade material snarare än det mer standardiserade kolstålet. Spänningsvärdena som saknas i materialet i obligatoriska bilaga A kan endast tillhandahålla obligatoriska bilaga A för stål. s ​​upp till 800 F. Långvarig exponering av kolstål för temperaturer över 800 F kan göra att röret förkolnas, vilket gör det sprödare och mer benäget att gå sönder. Om man arbetar över 800 F, bör den accelererade krypskadan som är förknippad med kolstål också beaktas. Se punkt 124 för en fullständig diskussion om materialtemperaturgränser.
Ibland kan ingenjörer också specificera testtryck för varje system. Paragraf 137 ger vägledning om stresstestning. Vanligtvis kommer hydrostatisk testning att specificeras till 1,5 gånger konstruktionstrycket;bågen och längsgående spänningar i rören får dock inte överstiga 90 % av sträckgränsen för materialet i punkt 102.3.3 (B) under tryckprovningen. För vissa externa rörsystem som inte är förberedda för panna, kan läcktestning under drift vara en mer praktisk metod för att kontrollera läckor på grund av svårigheter med att isolera delar av systemet, eller helt enkelt för att det är möjligt att utföra läckagetest under inledande läckagetest.Håller med, detta är acceptabelt.
Once the design conditions are established, the piping can be specified.The first thing to decide is what material to use.As mentioned earlier, different materials have different temperature limits.Paragraph 105 provides additional restrictions on various piping materials.Material selection also depends on the system fluid, such as nickel alloys in corrosive chemical piping applications, stainless steel to deliver clean instrument air, or carbon steel with a high chromium content (greater than 0.1%) to prevent flow accelerated corrosion.Flow Accelerated Corrosion (FAC) is an erosion/corrosion phenomenon that has been shown to cause severe wall thinning and pipe failure in some of the most critical piping systems.Failure to properly consider thinning of plumbing components can and has had serious consequences, such as in 2007 when a desuperheating pipe at KCP&L's IATAN power station burst, killing two workers and seriously injuring a third.
Ekvation 7 och ekvation 9 i punkt 104.1.1 definierar den minsta erforderliga väggtjockleken respektive det maximala invändiga konstruktionstrycket för rakt rör som utsätts för inre tryck. Variablerna i dessa ekvationer inkluderar den maximala tillåtna spänningen (från obligatorisk bilaga A), rörets ytterdiameter, materialfaktorn (som visas i tabell 104.1.2), och eventuella ytterligare variabler som beskrivits av tjockleken nedan, och specifikationer (W) så många inblandade tjocklekar (W). Att fastställa lämpligt rörmaterial, nominell diameter och väggtjocklek kan vara en iterativ process som också kan inkludera vätskehastighet, tryckfall och rörlednings- och pumpkostnader. Oavsett applikation måste den minsta väggtjocklek som krävs verifieras.
Ytterligare tjocklekstillägg kan läggas till för att kompensera av olika skäl, inklusive FAC. Tillåtelser kan krävas på grund av avlägsnande av gängor, slitsar, etc. material som krävs för att göra mekaniska skarvar. Enligt punkt 102.4.2 ska minimitillägget vara lika med gängdjupet plus bearbetningstoleransen. Tillåtelse kan också krävas för att förhindra, överdriven hopskärning eller sänkning av röret för att förhindra att röret sjunker, sjunker eller sjunker. pålagda belastningar eller andra orsaker som diskuteras i punkt 102.4.4. Tillåtelser kan också läggas till för att ta hänsyn till svetsfogar (punkt 102.4.3) och krökar (punkt 102.4.5). Slutligen kan toleranser läggas till för att kompensera för korrosion och/eller erosion. i enlighet med punkt 102.4.1.
Valfri bilaga IV ger vägledning om korrosionskontroll. Skyddsbeläggningar, katodiskt skydd och elektrisk isolering (såsom isolerande flänsar) är alla metoder för att förhindra extern korrosion av nedgrävda eller nedsänkta rörledningar. Korrosionsinhibitorer eller foder kan användas för att förhindra inre korrosion. Försiktighet bör också vidtas för att testa vatten, efter vatten och avloppsvatten, om det är nödvändigt att använda hydrostatens renhet, efter behov. ing.
Den minsta rörväggtjockleken eller schemat som krävs för tidigare beräkningar kanske inte är konstant över rördiametern och kan kräva specifikationer för olika scheman för olika diametrar. Lämpliga schema- och väggtjockleksvärden definieras i ASME B36.10 Svetsade och sömlösa smidda stålrör.
När man specificerar rörmaterialet och utför de beräkningar som diskuterats tidigare är det viktigt att se till att de maximalt tillåtna spänningsvärdena som används i beräkningarna stämmer överens med det angivna materialet. Till exempel, om A312 304L rostfritt stålrör felaktigt betecknas som A312 304 rostfritt stålrör, kan den angivna väggtjockleken vara otillräcklig för att skillnaden mellan två material är otillräcklig. av tillverkning av röret ska vara lämpligt specificerat. Om till exempel högsta tillåtna spänningsvärde för sömlöst rör används för beräkningen ska sömlöst rör anges. Annars kan tillverkaren/installatören erbjuda sömsvetsade rör, vilket kan resultera i otillräcklig väggtjocklek på grund av lägre maximalt tillåtna spänningsvärden.
Anta till exempel att konstruktionstemperaturen för rörledningen är 300 F och designtrycket är 1 200 psig.2" och 3". Kolstål (A53 Grade B sömlös) tråd kommer att användas. Bestäm lämplig rörledningsplan att specificera för att uppfylla kraven i ASME B31.1 Ekvation 9. Först förklaras designvillkoren:
Bestäm sedan de maximalt tillåtna spänningsvärdena för A53 Grad B vid ovanstående designtemperaturer från Tabell A-1. Observera att värdet för sömlöst rör används eftersom sömlöst rör är specificerat:
Tjocklekstillägg måste också läggas till. För denna applikation, en 1/16 tum. Korrosionstillägg antas. En separat frästolerans kommer att läggas till senare.
3 tum. Röret kommer att specificeras först. Förutsatt ett Schedule 40-rör och en frästolerans på 12,5 %, beräkna det maximala trycket:
Schema 40-rör är tillfredsställande för 3 tum.rör i designförhållandena som anges ovan. Kontrollera sedan 2 tum. Rörledningen använder samma antaganden:
2 tum. Under designförhållandena som anges ovan kommer rören att kräva en tjockare väggtjocklek än schema 40. Prova 2 tum. Schema 80 rör:
Även om rörväggtjockleken ofta är den begränsande faktorn vid tryckkonstruktion, är det fortfarande viktigt att verifiera att de kopplingar, komponenter och anslutningar som används är lämpliga för de specificerade konstruktionsförhållandena.
Som en allmän regel, i enlighet med punkterna 104.2, 104.7.1, 106 och 107, ska alla ventiler, armaturer och andra tryckhaltiga komponenter tillverkade enligt de standarder som anges i tabell 126.1 anses lämpliga för användning under normala driftsförhållanden eller under dessa standarder tryck-temperaturklassificeringar som anges i . normal drift än de som anges i ASME B31.1, ska de strängare gränserna gälla.
Vid rörkorsningar rekommenderas T-stycken, tvärgående, korsningar, grensvetsade skarvar, etc., tillverkade enligt de standarder som anges i Tabell 126.1. I vissa fall kan rörledningskorsningar kräva unika förgreningsanslutningar. Paragraf 104.3.1 ger ytterligare krav på förgreningsanslutningar för att säkerställa att det finns tillräckligt med rörmaterial för att tåla trycket.
För att förenkla konstruktionen kan konstruktören välja att sätta konstruktionsvillkoren högre för att möta flänsklassificeringen för en viss tryckklass (t.ex. ASME klass 150, 300, etc.) som definieras av tryck-temperaturklassen för specifika material specificerade i ASME B16 .5 Rörflänsar och flänsförband, eller liknande standarder som anges i Tabell 126.1. komponentdesigner.
En viktig del av rörkonstruktionen är att säkerställa att rörsystemets strukturella integritet bibehålls när effekterna av tryck, temperatur och yttre krafter appliceras. Systemets strukturella integritet förbises ofta i designprocessen och kan, om det inte görs på ett bra sätt, vara en av de dyrare delarna av designen. Strukturell integritet diskuteras i första hand på två ställen, avsnitt 104 och avsnitt 19: Analys av paragraf 104 och avsnitt 19: Analys. ansion och flexibilitet.
Paragraf 104.8 listar de grundläggande kodformlerna som används för att avgöra om ett rörsystem överskrider kodtillåtna spänningar. Dessa kodekvationer hänvisas vanligen till som kontinuerliga laster, tillfälliga laster och förskjutningslaster. Ihållande last är effekten av tryck och vikt på ett rörsystem. Incidentala laster är korta vindlaster, plus terränglaster och andra terränglaster. s.Det antas att varje tillfällig belastning som appliceras inte kommer att verka på andra tillfälliga belastningar samtidigt, så varje tillfällig belastning kommer att vara ett separat belastningsfall vid analystillfället. Förskjutningslaster är effekterna av termisk tillväxt, utrustningsförskjutning under drift eller någon annan förskjutningsbelastning.
Paragraf 119 diskuterar hur man hanterar rörutvidgning och flexibilitet i rörsystem och hur man bestämmer reaktionsbelastningar. Flexibilitet hos rörsystem är ofta viktigast vid utrustningsanslutningar, eftersom de flesta utrustningsanslutningar endast tål den minsta mängden kraft och moment som appliceras vid anslutningspunkten. I de flesta fall har den termiska tillväxten av rörsystemet störst effekt på reaktionsbelastningen, så det är därför viktigt att styra systemet.
För att tillgodose rörsystemets flexibilitet och för att säkerställa att systemet stöds ordentligt, är det god praxis att stödja stålrör i enlighet med Tabell 121.5. Om en konstruktör strävar efter att uppfylla standardstödavstånden för denna tabell, åstadkommer den tre saker: minimerar egenviktsnedböjning, minskar ihållande belastningar för konstruktören, och förskjuter den tillgängliga belastningen i enlighet med den tillgängliga belastningen1. 1,5, kommer det typiskt att resultera i mindre än 1/8 tum av egenviktsförskjutning eller sänkning.mellan rörstöden.Minimering av egenviktsavböjning hjälper till att minska risken för kondens i rör som transporterar ånga eller gas. Att följa avståndsrekommendationerna i Tabell 121.5 tillåter också konstruktören att reducera värdet på 5 % av den kontinuerliga spänningen till E0 till 5 % av spänningen. I figur 1B är den tillåtna spänningen för förskjutningsbelastningar omvänt relaterad till ihållande belastningar. Genom att minimera den ihållande belastningen kan därför förskjutningsspänningstoleransen maximeras. Det rekommenderade avståndet för rörstöd visas i figur 3.
För att säkerställa att rörsystemets reaktionsbelastningar beaktas korrekt och att kodspänningar uppfylls, är en vanlig metod att utföra en datorstödd rörspänningsanalys av systemet. Det finns flera olika mjukvarupaket för rörledningsspänningsanalys tillgängliga, såsom Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex, eller ett av de andra kommersiellt tillgängliga paketen. system för enkel verifiering och möjlighet att göra nödvändiga ändringar i konfigurationen. Figur 4 visar ett exempel på modellering och analys av en sektion av pipeline.
Vid design av ett nytt system specificerar systemkonstruktörer vanligtvis att alla rör och komponenter ska tillverkas, svetsas, monteras, etc. enligt vad som krävs av vilken kod som helst som används. I vissa eftermonteringar eller andra tillämpningar kan det dock vara fördelaktigt för en utsedd ingenjör att ge vägledning om vissa tillverkningstekniker, som beskrivs i kapitel V.
Ett vanligt problem som man stöter på i eftermonteringsapplikationer är svetsförvärmning (punkt 131) och värmebehandling efter svets (punkt 132). Bland andra fördelar används dessa värmebehandlingar för att lindra spänningar, förhindra sprickbildning och öka svetshållfastheten. Objekt som påverkar värmebehandlingskraven för svets och efter svets inkluderar, men är inte begränsade till, följande material, tjockleks-, svetsnings- och tjockleksgrupp av svetsmaterial och svetsmaterial. .Varje material som listas i obligatorisk bilaga A har ett tilldelat P-nummer. För förvärmning anger punkt 131 den lägsta temperatur till vilken basmetallen måste värmas upp innan svetsning kan ske. För PWHT, tabell 132 anger temperaturintervallet för hållplatsen och hur lång tid det tar att hålla svetszonen. effekter på det svetsade området kan uppstå på grund av underlåtenhet att korrekt värmebehandla.
Ett annat potentiellt problem i trycksatta rörsystem är rörböjar. Böjningar av rör kan orsaka väggförtunning, vilket resulterar i otillräcklig väggtjocklek. Enligt paragraf 102.4.5 tillåter koden böjar så länge som den minsta väggtjockleken uppfyller samma formel som används för att beräkna den minsta väggtjockleken för en rak väggtjocklek 1, 5, 5 rekommenderas vanligtvis för en rak väggtjocklek. Böjningsreduktionstillägg för olika böjradier. Böjningar kan också kräva värmebehandling före böjning och/eller efterböjning. Paragraf 129 ger vägledning om tillverkning av armbågar.
För många tryckrörsystem är det nödvändigt att installera en säkerhetsventil eller övertrycksventil för att förhindra övertryck i systemet. För dessa applikationer är den valfria Bilaga II: Regler för installation av säkerhetsventiler en mycket värdefull men ibland föga känd resurs.
I enlighet med paragraf II-1.2 kännetecknas säkerhetsventiler av en helt öppen pop-up-funktion för gas- eller ångservice, medan säkerhetsventiler öppnar i förhållande till uppströms statiskt tryck och används främst för vätskeservice.
Säkerhetsventilenheter kännetecknas av om de är öppna eller stängda utloppssystem. I ett öppet avgasrör kommer kröken vid säkerhetsventilens utlopp vanligtvis att strömma ut i avgasröret till atmosfären. Detta kommer vanligtvis att resultera i mindre mottryck. Om tillräckligt mottryck skapas i avgasröret, kan en del av avgaserna drivas ut från avgasröret eller backspolas ut från avgasröret till tillräckligt stor storlek i avgasröret. blowback.I stängda ventilationsapplikationer byggs tryck upp vid avlastningsventilens utlopp på grund av luftkompression i ventilationsledningen, vilket potentiellt kan orsaka att tryckvågor fortplantar sig.I paragraf II-2.2.2 rekommenderas att designtrycket för den stängda utloppsledningen är minst två gånger högre än stationärt arbetstryck. Figur 5 och stängd säkerhetsventil visar respektive stängd säkerhetsventil.
Säkerhetsventilinstallationer kan utsättas för olika krafter som sammanfattas i paragraf II-2. Dessa krafter inkluderar termiska expansionseffekter, samverkan mellan flera säkerhetsventiler som ventilerar samtidigt, seismiska och/eller vibrationseffekter och tryckeffekter under tryckavlastningshändelser. Även om konstruktionstrycket upp till säkerhetsventilens utlopp bör matcha utloppssystemets designtryck i utloppssystemets utlopps- och utloppssystemets design, beror designtrycket i utloppssystemets utloppssystemets design. s av säkerhetsventilen.Ekvationer finns i punkt II-2.2 för att bestämma tryck och hastighet vid utloppsböjen, utloppsrörets inlopp och utloppsrörets utlopp för öppna och slutna utloppssystem. Med hjälp av denna information kan reaktionskrafterna vid olika punkter i avgassystemet beräknas och redovisas.
Ett exempel på problem för en öppen urladdningsapplikation finns i avsnitt II-7. Det finns andra metoder för att beräkna flödeskarakteristika i avlastningsventils tömningssystem, och läsaren uppmanas att verifiera att den använda metoden är tillräckligt konservativ. En sådan metod beskrivs av GS Liao i "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis, October 19ME" publicerad av 19ME Engineering Analysis av AS7.
Avlastningsventilen bör placeras på ett minsta avstånd av rakt rör bort från eventuella böjar. Detta minimiavstånd beror på systemets service och geometri enligt definitionen i paragraf II-5.2.1. För installationer med flera övertrycksventiler beror det rekommenderade avståndet för ventilförgreningsanslutningar på radierna för avgreningen och serviceröret, som visas i anmärkning (10) (10)(c) i T-rör, kan det vara nödvändigt att ansluta med II-1-5. stöd placerade vid avlastningsventilens utlopp till driftrör snarare än intilliggande strukturer för att minimera effekterna av termisk expansion och seismiska interaktioner. En sammanfattning av dessa och andra konstruktionsöverväganden vid konstruktionen av säkerhetsventilenheter finns i avsnitt II-5.
Uppenbarligen är det inte möjligt att täcka alla designkrav för ASME B31 inom ramen för denna artikel.Men alla utsedda ingenjörer som är involverade i designen av ett tryckrörssystem bör åtminstone känna till denna designkod. Förhoppningsvis kommer läsarna med ovanstående information att finna ASME B31 som en mer värdefull och tillgänglig resurs.
Monte K. Engelkemier är projektledare på Stanley Consultants.Engelkemier är medlem av Iowa Engineering Society, NSPE och ASME, och tjänstgör i B31.1 Electrical Piping Code Committee och Subcommittee.Han har över 12 års praktisk erfarenhet av rörsystemslayout, design, utvärdering av stag och spänningsanalyser på Stanley-konsulten har flera års erfarenhet av Mechantical Wilkey-designer. ing rörsystem för en mängd olika allmännyttiga, kommunala, institutionella och industriella kunder och är medlem i ASME och Iowa Engineering Society.
Har du erfarenhet och expertis inom de ämnen som tas upp i detta innehåll? Du bör överväga att bidra till vår CFE Media-redaktion och få det erkännande du och ditt företag förtjänar. Klicka här för att starta processen.