Salamat sa pagbisita sa Nature.com. Ang bersyon ng browser na iyong ginagamit ay may limitadong suporta para sa CSS. Para sa pinakamahusay na karanasan, inirerekomenda namin na gumamit ka ng na-update na browser (o i-off ang compatibility mode sa Internet Explorer). Pansamantala, upang matiyak ang patuloy na suporta, ipapakita namin ang site nang walang mga istilo at JavaScript.
Ang mga eksperimento ay isinagawa sa isang hugis-parihaba na channel na hinarangan ng mga transverse na linya ng apat na hilig na cylindrical rods. Ang presyon sa ibabaw ng center rod at ang pagbaba ng presyon sa buong channel ay sinusukat sa pamamagitan ng pag-iiba-iba ng anggulo ng inclination ng rod. Nasubok ang tatlong magkakaibang diameter rod assemblies. Ang mga resulta ng pagsukat ay nasuri gamit ang prinsipyo ng konserbasyon ng momentum na isinasaalang-alang at semi-empirical na mga parameter ang nabubuo ng walang pagbabago na mga parameter. presyon sa mga kritikal na lokasyon ng system sa mga katangian na sukat ng baras. Ang prinsipyo ng pagsasarili ay natagpuan na humawak para sa karamihan ng mga numero ng Euler na nagpapakilala ng presyon sa iba't ibang mga lokasyon, ibig sabihin, kung ang presyon ay walang sukat gamit ang projection ng inlet velocity na normal sa rod, ang set ay independiyente sa dip angle.Ang resultang semi-empirical correlation ay maaaring gamitin para sa Design katulad na haydrolika.
Maraming mga heat at mass transfer device ang binubuo ng isang hanay ng mga module, channel o cell kung saan dumadaan ang mga likido sa mas marami o hindi gaanong kumplikadong mga panloob na istruktura tulad ng mga rod, buffer, insert, atbp. Kamakailan lamang, nagkaroon ng panibagong interes sa pagkakaroon ng mas mahusay na pag-unawa sa mga mekanismo na nag-uugnay sa pamamahagi ng panloob na presyon at pwersa sa mga kumplikadong panloob sa pangkalahatang pagbaba ng presyon ng module. al simulation, at ang pagtaas ng miniaturization ng mga device. Ang mga kamakailang eksperimentong pag-aaral ng pressure internal distribution at loss ay kinabibilangan ng mga channel na ginaspang ng iba't ibang hugis ribs 1 , electrochemical reactor cells 2 , capillary constriction 3 at lattice frame materials 4 .
Ang pinakakaraniwang panloob na mga istraktura ay masasabing mga cylindrical rod sa pamamagitan ng mga module ng yunit, maaaring naka-bundle o nakahiwalay. Sa mga heat exchanger, ang pagsasaayos na ito ay tipikal sa gilid ng shell. Ang pagbaba ng presyon sa gilid ng shell ay nauugnay sa disenyo ng mga heat exchanger tulad ng mga steam generator, condenser at evaporator. Sa isang kamakailang pag-aaral, Wang et al.5 natagpuan ang reattachment at co-detachment flow states sa isang tandem configuration ng mga rod. Sinukat ni Liu et al.6 ang pagbaba ng presyon sa mga rectangular channel na may built-in na double U-shaped tube bundle na may iba't ibang anggulo ng inclination at na-calibrate ang isang numerical na modelo na ginagaya ang mga rod bundle na may porous media.
Gaya ng inaasahan, may ilang salik sa pagsasaayos na nakakaapekto sa hydraulic performance ng isang cylinder bank: uri ng pag-aayos (hal., staggered o in-line), mga relatibong dimensyon (hal., pitch, diameter, haba), at anggulo ng inclination, bukod sa iba pa. Ilang may-akda ang nakatutok sa paghahanap ng walang sukat na pamantayan upang gabayan ang mga disenyo upang makuha ang pinagsamang epekto ng mga geometric na parameter. Sa isang kamakailang eksperimentong pag-aaral, Kim et al.7 ay nagmungkahi ng isang epektibong modelo ng porosity gamit ang haba ng unit cell bilang control parameter, gamit ang tandem at staggered arrays at Reynolds number sa pagitan ng 103 at 104.Snarski8 ay nag-aral kung paano ang power spectrum, mula sa mga accelerometers at hydrophones na nakakabit sa isang cylinder sa isang water tunnel, ay nag-iiba sa hilig ng direksyon ng daloy ng Marino et al.9 pinag-aralan ang pamamahagi ng presyon ng pader sa paligid ng isang cylindrical rod sa yaw airflow.Mityakov et al.10 ang nag-plot ng velocity field pagkatapos ng humikab na silindro gamit ang stereo PIV.Alam et al.11 ay nagsagawa ng isang komprehensibong pag-aaral ng mga tandem cylinder, na tumutuon sa mga epekto ng Reynolds number at geometric ratio sa vortex shedding. Natukoy nila ang limang estado, katulad ng locking, intermittent locking, no locking, subharmonic locking at shear layer reattachment state.
Sa pangkalahatan, ang hydraulic performance ng isang unit cell ay inaasahang nakadepende sa configuration at geometry ng internal structure, kadalasang sinusukat sa pamamagitan ng empirical correlations ng mga partikular na experimental measurements. tipikal na halimbawa ay ang discharge equation para sa isang orifice plate 15. Sa espesyal na kaso ng mga inclined rods, maging sa nakakulong o bukas na daloy, isang kawili-wiling criterion na madalas binanggit sa literatura at ginagamit ng mga designer ay ang nangingibabaw na hydraulic magnitude (hal., pressure drop, force, vortex shedding frequency, atbp.) ) upang makipag-ugnayan.) bilang independente na bahagi ng cylipendicular na ito ay ang bahaging ito ng independiyenteng axis ng cylipendicular na bahagi ng cylipendicular na ito. ang daloy ng dinamika ay pangunahing hinihimok ng inflow na normal na bahagi at na ang epekto ng axial component na nakahanay sa cylinder axis ay bale-wala. at dalawang-phase na average na drag417.
Sa kasalukuyang gawain, ipinakita ang mga resulta ng pag-aaral ng panloob na presyon at pagbaba ng presyon sa isang channel na may nakahalang na linya ng apat na hilig na cylindrical rods. Sukatin ang tatlong rod assemblies na may iba't ibang diameters, binabago ang anggulo ng inclination. upang suriin ang bisa ng prinsipyo ng pagsasarili. Sa wakas, ang walang sukat na semi-empirical na mga ugnayan ay nabuo na maaaring magamit upang magdisenyo ng mga katulad na hydraulic device.
Ang experimental setup ay binubuo ng isang rectangular test section na nakatanggap ng air flow na ibinigay ng isang axial fan. Ang test section ay naglalaman ng isang unit na binubuo ng dalawang parallel central rods at dalawang half-rods na naka-embed sa mga channel wall, tulad ng ipinapakita sa Fig. 1e, lahat ng parehong diameter. Figures 1a–e ay nagpapakita ng detalyadong geometry at mga sukat ng bawat bahagi ng setup ng proseso.
a seksyon ng Inlet (haba sa mm).Gumawa ng b gamit ang Openscad 2021.01, openscad.org.Pangunahing seksyon ng pagsubok (haba sa mm).Ginawa gamit ang Openscad 2021.01, openscad.org c Cross-sectional na view ng pangunahing seksyon ng pagsubok (haba sa mm).Ginawa gamit ang Openscad 2021.01, org d. 021.01, sumabog na view ng seksyon ng mga pagsubok ng openscad.org e.Ginawa gamit ang Openscad 2021.01, openscad.org.
Tatlong hanay ng mga rod na may iba't ibang diameter ang sinubukan. Inililista ng Talahanayan 1 ang mga geometrical na katangian ng bawat case. Ang mga rod ay inilagay sa isang protractor upang ang kanilang anggulo na nauugnay sa direksyon ng daloy ay maaaring mag-iba sa pagitan ng 90° at 30° (Mga Figure 1b at 3).
Ang inlet flow rate ng test section ay sinusukat ng isang naka-calibrate na venturi, tulad ng ipinapakita sa Figure 2, at sinusubaybayan gamit ang isang DP Cell Honeywell SCX. Ang fluid temperature sa outlet ng test section ay sinusukat gamit ang PT100 thermometer at kinokontrol sa 45±1°C. Upang matiyak ang planar velocity distribution at bawasan ang level ng turbulence ng tubig sa pasukan ng sett ng tubig sa pasukan. humigit-kumulang 4 na hydraulic diameter ang ginamit sa pagitan ng huling screen at rod, at ang haba ng outlet ay 11 hydraulic diameters.
Schematic diagram ng Venturi tube na ginamit upang sukatin ang inlet flow velocity (haba sa millimeters). Ginawa gamit ang Openscad 2021.01, openscad.org.
Subaybayan ang presyon sa isa sa mga mukha ng center rod sa pamamagitan ng isang 0.5 mm pressure tap sa mid-plane ng test section. Ang tap diameter ay tumutugma sa isang 5° angular span;samakatuwid ang angular accuracy ay humigit-kumulang 2°. Ang sinusubaybayang baras ay maaaring paikutin sa axis nito, tulad ng ipinapakita sa Figure 3. Ang pagkakaiba sa pagitan ng rod surface pressure at ang pressure sa pasukan sa test section ay sinusukat gamit ang differential DP Cell Honeywell SCX series. Ang pagkakaiba ng pressure na ito ay sinusukat para sa bawat bar arrangement, iba't ibang flow velocity, inclination angle \(azimuth angle) \\
mga setting ng daloy. Ang mga pader ng channel ay ipinapakita sa kulay abo. Ang daloy ay dumadaloy mula kaliwa pakanan at na-block ng rod. Tandaan na ang view na "A" ay patayo sa rod axis. Ang mga panlabas na rod ay semi-embed sa mga lateral channel wall. Ang isang protractor ay ginagamit upang sukatin ang anggulo ng inclination \(\alpha \).Ginawa gamit ang Openscad.org 1,.02
Ang layunin ng eksperimento ay sukatin at bigyang-kahulugan ang pagbaba ng presyon sa pagitan ng mga inlet ng channel at ang presyon sa ibabaw ng center rod, \(\theta\) at \(\alpha\) para sa iba't ibang azimuth at dips.
kung saan ang \(\rho \) ay ang fluid density, ang \({u}_{i}\) ay ang ibig sabihin ng inlet velocity, \({p}_{i}\) ay ang inlet pressure, at ang \({p }_{ w}\) ay ang pressure sa isang partikular na punto sa rod wall. Ang inlet velocity ay naayos sa loob ng tatlong magkakaibang hanay na natutukoy sa pamamagitan ng pagbubukas ng mga resulta ng inlet veloc. Reynolds number, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (kung saan ang \(H\) ay ang taas ng channel, at ang \(\nu \) ay ang kinematic viscosity) sa pagitan ng 40,000 at 67,000. Ang rod Reynolds number (\(Re\equiv {u}_{i}d) 0 na saklaw mula sa \0}d/\nu ang relatibong standard deviation ng mga signal na naitala sa venturi ay 5% sa average.
Ipinapakita ng Figure 4 ang ugnayan ng \({Eu}_{w}\) sa anggulo ng azimuth \(\theta \), na na-parameter sa pamamagitan ng tatlong dip angle, \(\ alpha \) = 30°, 50° at 70° . Ang mga sukat ay nahahati sa tatlong graph ayon sa diameter ng rod. Makikita na sa loob ng mga independiyenteng rate ng E. Makikita na sa loob ng mga independiyenteng daloy ng E. Ang θ ay sumusunod sa karaniwang takbo ng presyon ng pader sa paligid ng perimeter ng isang pabilog na balakid. Sa mga anggulong nakaharap sa daloy, ibig sabihin, θ mula 0 hanggang 90°, bumababa ang presyon ng pader ng baras, na umaabot sa pinakamababa sa 90°, na tumutugma sa agwat sa pagitan ng mga baras kung saan ang bilis ay pinakamalaki dahil sa mga limitasyon ng daloy ng lugar.°0 na nananatili, pagkatapos ng 90° ang presyon, pagkatapos ay nananatili ang presyon ng 9°0, pagkatapos ay θ, pagkaraan ng 9,°0. uniporme dahil sa paghihiwalay ng rear boundary layer ng rod wall.Tandaan na walang pagbabago sa anggulo ng pinakamababang presyon, na nagmumungkahi na ang mga posibleng abala mula sa katabing shear layer, tulad ng Coanda effects, ay pangalawa.
Pagkakaiba-iba ng numero ng Euler ng pader sa paligid ng baras para sa iba't ibang mga anggulo ng pagkahilig at diameter ng baras. Nilikha gamit ang Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Sa mga sumusunod, sinusuri namin ang mga resulta batay sa pag-aakalang ang mga numero ng Euler ay maaari lamang tantyahin sa pamamagitan ng mga geometric na parameter, ibig sabihin, ang mga ratio ng haba ng tampok \(d/g\) at \(d/H\) (kung saan ang \(H\) ay ang taas ng channel) at inclination \(\alpha \).Isang tanyag na praktikal na tuntunin ng thumb ay nagsasaad na ang perdicular structural rod ng puwersa ay nagsasaad na ang perdicular structural rod ng puwersa ay tinutukoy ng perdicular structural rod. rod axis, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \) . Minsan ito ay tinatawag na prinsipyo ng pagsasarili. Isa sa mga layunin ng sumusunod na pagsusuri ay suriin kung naaangkop ang prinsipyong ito sa ating kaso, kung saan ang daloy at mga sagabal ay nakakulong sa loob ng mga saradong channel.
Isaalang-alang natin ang presyon na sinusukat sa harap ng intermediate rod surface, ibig sabihin, θ = 0. Ayon sa equation ni Bernoulli, ang presyon sa posisyong ito\({p}_{o}\) ay nakakatugon sa:
kung saan ang \({u}_{o}\) ay ang fluid velocity malapit sa rod wall sa θ = 0, at ipinapalagay namin na medyo maliit na hindi maibabalik na mga pagkalugi. Tandaan na ang dynamic na pressure ay independiyente sa term ng kinetic energy. Kung ang \({u}_{o}\) ay walang laman (ibig sabihin, stagnant na kondisyon), ang mga numero ng Euler ay dapat na pinag-isa.Gayunpaman, ang resulta ay sa \\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\' ang resulta ay maaaring maging unified. Ang {Eu}_{w}\) ay malapit sa ngunit hindi eksaktong katumbas ng value na ito, lalo na para sa mas malalaking dip angle. Iminumungkahi nito na ang bilis sa ibabaw ng rod ay hindi nawawala sa \(\theta =0\), na maaaring mapigil ng paitaas na pagpapalihis ng kasalukuyang mga linya na nilikha ng rod tilt. Dahil ang daloy ay nakakulong sa itaas at ibaba ng bahagi ng pagsubok, ang pagtaas ng pagpapalihis sa seksyon ng pagsubok, ang pagtaas ng pagpapalihis sa seksyon ng pagsubok, ang pagtaas ng pagpapalihis sa seksyong ito ng pagsubok kantahin ang velocity sa itaas. Ipagpalagay na ang magnitude ng pagpapalihis sa itaas ay ang projection ng inlet velocity sa shaft (ibig sabihin \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), ang katumbas na resulta ng numero ng Euler ay:
Inihahambing ng Figure 5 ang mga equation.(3) Nagpapakita ito ng magandang pagsang-ayon sa kaukulang data ng eksperimento. Ang ibig sabihin ng paglihis ay 25%, at ang antas ng kumpiyansa ay 95%. {p}_{e}\), Sumusunod din sa trend na proporsyonal sa \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) . Sa parehong mga kaso, gayunpaman, ang coefficient ay depende sa diameter ng rod, na makatwiran dahil tinutukoy ng huli ang nahahadlang na lugar. Ang feature na ito ay katulad ng pressure drop ng isang orifice plate, kung saan ang flow channel ay bahagyang nababawasan ng bahaging ito ng rod sa partikular na bahagi ng rod na ito. .Sa kasong ito, ang presyon ay bumababa nang husto sa throttling at bahagyang bumabawi habang lumalawak ito pabalik. Isinasaalang-alang ang paghihigpit bilang isang blockage na patayo sa rod axis, ang pagbaba ng presyon sa pagitan ng harap at likuran ng rod ay maaaring isulat bilang 18:
kung saan ang \({c}_{d}\) ay isang drag coefficient na nagpapaliwanag sa partial pressure recovery sa pagitan ng θ = 90° at θ = 180°, at ang \({A}_{m}\) at \ ({A}_{f}\) ay ang pinakamababang libreng cross-section bawat unit na patayo sa rod axis, at ang relasyon nito sa rod axis ay {({\+A} diameter ay {({\+A} ng rod, at ang kaugnayan nito sa rod axis ay {({\+A} diameter) )/g\).Ang mga katumbas na numero ng Euler ay:
Wall Euler number sa \(\theta =0\) bilang isang function ng dip.Ang curve na ito ay tumutugma sa equation.(3).Nilikha gamit ang Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Nagbabago ang numero ng Wall Euler, sa \(\theta =18{0}^{o}\) (full sign) at exit (empty sign) na may dip.Ang mga kurbadang ito ay tumutugma sa prinsipyo ng kasarinlan, ie \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \).Ginawa gamit ang Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.gnup.
Ipinapakita ng Figure 7 ang dependence ng \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) sa \(d/g\), na nagpapakita ng matinding Good consistency.(5). at outlet ng test section ay sumusunod sa isang katulad na trend, ngunit may iba't ibang coefficient na isinasaalang-alang ang pressure recovery sa likod na espasyo sa pagitan ng bar at outlet ng channel. Ang kaukulang drag coefficient ay \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) na may antas ng kumpiyansa na 67%.
Ang drag coefficient ay nauugnay sa \(d/g\) pressure drop sa unahan at likod ng rod\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) at ang kabuuang pressure drop sa pagitan ng channel inlet at outlet.
Ang pinakamababang presyon \({p}_{90}\) sa ibabaw ng baras sa θ = 90° ay nangangailangan ng espesyal na paghawak.Ayon sa equation ni Bernoulli, kasama ang kasalukuyang linya sa pagitan ng mga bar, ang presyon sa gitna\({p}_{g}\) at ang bilis\({u}_{g}\) sa gitnang bahagi ng mga salik na may kaugnayan sa pagitan ng mga channel:
Ang presyon \({p}_{g}\) ay maaaring maiugnay sa presyon sa ibabaw ng baras sa θ = 90° sa pamamagitan ng pagsasama ng pamamahagi ng presyon sa ibabaw ng puwang na naghihiwalay sa gitnang baras sa pagitan ng midpoint at ng dingding (tingnan ang Larawan 8).Ang balanse ng kapangyarihan ay nagbibigay ng 19:
kung saan ang \(y\) ay ang coordinate na normal sa ibabaw ng baras mula sa gitnang punto ng agwat sa pagitan ng mga gitnang rod, at ang \(K\) ay ang kurbada ng kasalukuyang linya sa posisyon \(y\). Para sa analytical na pagsusuri ng presyon sa ibabaw ng baras, ipinapalagay namin na ang \({u}_{g}\) ay pare-pareho at ang \(K\left(y\right)\) ay pare-pareho at \(K\seft(y\right)\) ay pantay. t sa rod wall, ang curvature ay tinutukoy ng ellipse section ng rod sa anggulo \(\alpha \), ie \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (tingnan ang Figure 8). Pagkatapos, hinggil sa curvature sa \0000000000000000000000000000000000000000000000000000000. e \(y\) ay ibinibigay ng:
Nagtatampok ng cross-sectional view, harap (kaliwa) at sa itaas (ibaba). Ginawa gamit ang Microsoft Word 2019,
Sa kabilang banda, sa pamamagitan ng pag-iingat ng masa, ang average na bilis sa isang eroplano na patayo sa daloy sa lokasyon ng pagsukat \(\langle {u}_{g}\rangle \) ay nauugnay sa inlet velocity:
kung saan ang \({A}_{i}\) ay ang cross-sectional flow area sa channel inlet at ang \({A}_{g}\) ay ang cross-sectional flow area sa lokasyon ng pagsukat (tingnan ang Fig. 8) ayon sa pagkakabanggit ng :
Tandaan na ang \({u}_{g}\) ay hindi katumbas ng \(\langle {u}_{g}\rangle \).Sa katunayan, ang Figure 9 ay naglalarawan ng speed ratio \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), na kinakalkula ng equation.(10)–(14), na naka-plot ayon sa ratio na \(d/g) na naka-plot ayon sa ratio, sa kabila ng ilan sa isang discre\g. pangalawang-order na polynomial:
Ang ratio ng maximum\({u}_{g}\) at average\(\langle {u}_{g}\rangle \) velocities ng channel center cross-section\(.\) Ang solid at dashed curve ay tumutugma sa mga equation.(5) at ang variation range ng kaukulang coefficients\(\pm 25\%\).up www.glot.g.n.up.
Inihahambing ng Figure 10 ang \({Eu}_{90}\) sa mga eksperimentong resulta ng equation.(16). Ang ibig sabihin ng relative deviation ay 25%, at ang confidence level ay 95%.
Ang numero ng Wall Euler sa \(\theta ={90}^{o}\).Ang curve na ito ay tumutugma sa equation.(16).Nilikha gamit ang Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Ang netong puwersa \({f}_{n}\) na kumikilos sa gitnang baras na patayo sa axis nito ay maaaring kalkulahin sa pamamagitan ng pagsasama ng presyon sa ibabaw ng baras tulad ng sumusunod:
kung saan ang unang koepisyent ay ang haba ng baras sa loob ng channel, at ang pagsasama ay isinasagawa sa pagitan ng 0 at 2π.
Ang projection ng \({f}_{n}\) sa direksyon ng daloy ng tubig ay dapat tumugma sa presyon sa pagitan ng pumapasok at labasan ng channel, maliban kung ang friction parallel sa rod at mas maliit dahil sa hindi kumpletong pag-develop ng susunod na seksyon Ang momentum flux ay hindi balanse.Samakatuwid,
Ang Figure 11 ay nagpapakita ng isang graph ng mga equation.(20) ay nagpakita ng magandang kasunduan para sa lahat ng mga eksperimentong kundisyon.Gayunpaman, mayroong isang bahagyang 8% na paglihis sa kanan, na maaaring maiugnay at magamit bilang isang pagtatantya ng momentum imbalance sa pagitan ng inlet at outlet ng channel.
Balanse ng kapangyarihan ng channel. Ang linya ay tumutugma sa equation.(20). Ang Pearson correlation coefficient ay 0.97. Ginawa gamit ang Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Ang pag-iiba-iba ng anggulo ng pagkahilig ng baras, ang presyon sa dingding ng ibabaw ng baras at ang pagbaba ng presyon sa channel na may mga transverse na linya ng apat na hilig na cylindrical rod ay sinukat. Sinubukan ang tatlong magkakaibang diameter rod assemblies. Sa nasubok na hanay ng numero ng Reynolds, sa pagitan ng 2500 at 6500, ang Euler na numero ng rod ay sinusunod sa karaniwang rate ng daloy ng cyli. harap at pinakamaliit sa lateral gap sa pagitan ng mga rod, bumabawi sa likod na bahagi dahil sa paghihiwalay ng boundary layer.
Sinusuri ang pang-eksperimentong data gamit ang mga pagsasaalang-alang sa konserbasyon ng momentum at mga semi-empirical na pagsusuri upang makahanap ng mga invariant na walang sukat na numero na nag-uugnay sa mga numero ng Euler sa mga katangiang dimensyon ng mga channel at rod. Ang lahat ng geometrical na feature ng pagharang ay ganap na kinakatawan ng ratio sa pagitan ng diameter ng rod at ang agwat sa pagitan ng mga rod (laterally) at ang taas ng channel (vertical).
Ang prinsipyo ng pagsasarili ay natagpuan na humahawak para sa karamihan ng mga numero ng Euler na nagpapakilala sa presyon sa iba't ibang lokasyon, ibig sabihin, kung ang presyon ay walang sukat gamit ang projection ng inlet velocity na normal sa rod, ang set ay independiyente sa dip angle.Bilang karagdagan, ang tampok ay nauugnay sa masa at momentum ng daloy Ang mga conservation equation ay pare-pareho at sumusuporta sa itaas na empirical na prinsipyo. Tanging ang rod surface pressure sa gap sa pagitan ng mga rods ay bahagyang lumilihis mula sa prinsipyong ito. Ang mga walang sukat na semi-empirical correlations ay nabuo na maaaring magamit upang magdisenyo ng mga katulad na hydraulic device. Ang klasikal na diskarte na ito ay pare-pareho sa kamakailang naiulat na katulad na mga aplikasyon, Bernoulli2 hydraulic2, at hemodynamic2 na equation2 24.
Ang isang partikular na kawili-wiling resulta ay nagmumula sa pagsusuri ng pagbaba ng presyon sa pagitan ng pumapasok at labasan ng seksyon ng pagsubok. Sa loob ng pang-eksperimentong kawalan ng katiyakan, ang resultang drag coefficient ay katumbas ng pagkakaisa, na nagpapahiwatig ng pagkakaroon ng mga sumusunod na invariant na parameter:
Pansinin ang laki na \(\left(d/g+2\right)d/g\) sa denominator ng equation.(23) ay ang magnitude sa mga panaklong sa equation.(4), kung hindi, maaari itong kalkulahin gamit ang pinakamababa at libreng cross-section na patayo sa rod, \({A}_{m}}\) at \({A}_{m}}\) at ang mga numerong nananatili sa loob ng Reynolds na ito ay nasa saklaw ng Reyno. kasalukuyang pag-aaral (40,000-67,000 para sa mga channel at 2500-6500 para sa mga rod).
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., at Arbeiter, F. Paglilipat ng init at mga pagsukat ng pagbaba ng presyon sa isang channel na ginaspang ng magkaibang hugis ng mga tadyang sa dingding.eksperto.Heat Transfer 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J., at Walsh, F. Flow cell characterization: flow visualization, pressure drop, at mass transport sa two-dimensional electrodes sa mga rectangular channel.J.Electrochemistry.Socialist Party.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. Mga pangunahing parameter ng epekto ng Jamin sa mga capillary na may nakakulong na mga cross-section.J.Gasoline.science.Britain.196, 107635 (2021).