Nature.com'u ziyaret ettiğiniz için teşekkür ederiz. Kullandığınız tarayıcı sürümü sınırlı CSS desteğine sahiptir. En iyi deneyim için, güncellenmiş bir tarayıcı kullanmanızı (veya Internet Explorer'da uyumluluk modunu kapatmanızı) öneririz. Bu arada, sürekli desteği sağlamak için siteyi stiller ve JavaScript olmadan göstereceğiz.
20MnTiB çeliği, ülkemde çelik yapı köprüleri için en yaygın kullanılan yüksek dayanımlı cıvata malzemesidir ve performansı, köprülerin güvenli çalışması için büyük önem taşımaktadır. Chongqing'deki atmosferik ortamın incelenmesine dayalı olarak, bu çalışma, Chongqing'in nemli iklimini simüle eden bir korozyon çözümü tasarladı ve Chongqing'in nemli iklimini simüle eden yüksek dayanımlı bulonların gerilim korozyon testleri gerçekleştirdi. 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvatalar üzerinde çalışıldı.
20MnTiB çeliği, ülkemde çelik yapı köprüleri için en yaygın olarak kullanılan yüksek dayanımlı cıvata malzemesidir ve performansı, köprülerin güvenli çalışması için büyük önem taşımaktadır.Li et al.1, 20~700 ℃ yüksek sıcaklık aralığında 10.9 kalite yüksek dayanımlı cıvatalarda yaygın olarak kullanılan 20MnTiB çeliğin özelliklerini test etti ve gerilim-gerinim eğrisi, akma dayanımı, çekme dayanımı, Young modülü ve uzamayı elde etti.ve genişleme katsayısı.Zhang ve ark.2, Hu ve ark.3, vb. kimyasal bileşim testi, mekanik özellik testi, mikro yapı testi, diş yüzeyinin makroskobik ve mikroskobik analizi yoluyla ve sonuçlar, yüksek mukavemetli cıvataların kırılmasının ana nedeninin diş kusurları ve diş kusurlarının oluşumu ile ilgili olduğunu göstermektedir.
Çelik köprüler için yüksek dayanımlı bulonlar genellikle nemli ortamlarda uzun süre kullanılmaktadır. Yüksek nem, yüksek sıcaklık ve ortamdaki zararlı maddelerin çökelmesi ve absorpsiyonu gibi faktörler kolaylıkla çelik yapıların korozyonuna neden olabilir. Korozyon, yüksek dayanımlı bulon kesit kaybına neden olarak çok sayıda kusur ve çatlamaya neden olabilir. Ve bu kusur ve çatlaklar genişlemeye devam ederek yüksek dayanımlı bulonların ömrünü azaltır ve hatta kırılmalarına neden olur. Catar ve arkadaşları4 yavaş gerinim hızı testi (SSRT) ile farklı alüminyum içeriklerine sahip magnezyum alaşımlarının asidik, alkali ve nötr ortamlardaki stresli korozyon davranışını araştırdılar.Abdel ve diğerleri, farklı konsantrasyonlarda sülfid iyonlarının varlığında %3,5 NaCl çözeltisindeki Cu10Ni alaşımının elektrokimyasal ve gerilimli korozyon çatlama davranışını inceledi.Aghion ve diğerleri6, daldırma yöntemiyle %3,5 NaCl çözeltisi içinde pres döküm magnezyum alaşımı MRI230D'nin korozyon performansını değerlendirdi iyon testi, tuz püskürtme testi, potansiyodinamik polarizasyon analizi ve SSRT.Zhang ve diğerleri, SSRT ve geleneksel elektrokimyasal test tekniklerini kullanarak 9Cr martensitik çeliğin gerilimli korozyon davranışını inceledi ve oda sıcaklığında martensitik çeliğin statik korozyon davranışı üzerinde klorür iyonlarının etkisini elde etti.Chen ve diğerleri, SSRT tarafından farklı sıcaklıklarda SRB içeren simüle deniz çamuru çözeltisinde X70 çeliğin gerilimli korozyon davranışını ve çatlama mekanizmasını araştırdı.Liu ve diğerleri9 sıcaklığın etkisini incelemek için SSRT'yi kullandı 00Cr21Ni14Mn5Mo2N östenitik paslanmaz çeliğin deniz suyu stresi korozyon direnci üzerindeki ve gerilme gerinim oranı. Sonuçlar, 35~65℃ aralığındaki sıcaklığın, paslanmaz çeliğin stres korozyon davranışı üzerinde önemli bir etkisinin olmadığını göstermektedir.Lu et al.10, farklı çekme mukavemeti derecelerine sahip numunelerin gecikmeli kırılma hassasiyetini ölü yükte gecikmeli kırılma testi ve SSRT ile değerlendirmiştir. 20MnTiB çelik ve 35VB çelik yüksek mukavemetli cıvataların gerilme mukavemetinin 1040-1190MPa'da kontrol edilmesi önerilmektedir. daha karmaşıktır ve cıvatanın pH değeri gibi birçok etkileyen faktöre sahiptir. Ananya ve ark.11 çevresel parametrelerin ve aşındırıcı ortamdaki malzemelerin dubleks paslanmaz çeliklerin korozyon ve gerilimli korozyon çatlaması üzerindeki etkisini inceledi.Sunada et al.12 kişi, H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) ve NaCl (0-4,5 kmol/m-3) içeren sulu çözeltilerde SUS304 çeliği üzerinde oda sıcaklığında stresli korozyon çatlama testleri yürütmüştür. H2SO4 ve NaCl'nin SUS304 çeliğinin korozyon türleri üzerindeki etkileri de incelenmiştir.Merwe ve diğerleri,13 A'nın stresli korozyon hassasiyeti üzerindeki haddeleme yönünün, sıcaklığın, CO2/CO konsantrasyonunun, gaz basıncının ve korozyon süresinin etkilerini incelemek için SSRT'yi kullanmışlardır. 516 basınçlı kap çeliği. Yeraltı suyu simülasyon çözümü olarak NS4 çözümünü kullanan İbrahim ve ark.14, bikarbonat iyonu (HCO) konsantrasyonu, pH ve sıcaklık gibi çevresel parametrelerin, kaplamanın soyulmasından sonra API-X100 boru hattı çeliğinin gerilimli korozyon çatlağı üzerindeki etkisini araştırdı. Shan ve diğerleri.15, östenitik paslanmaz çelik 00Cr18Ni10'un farklı sıcaklık koşullarında (30~250℃) siyah su ortamı koşulunda, SSRT.Han ve arkadaşları tarafından simüle edilmiş kömürden hidrojen tesisinde sıcaklıkla gerilim korozyonu çatlaması duyarlılığının varyasyon yasasını inceledi. -, Cl-1'in SSRT tarafından GH4080A alaşımının gerilmeli korozyon davranışı üzerine. Sonuçlar, pH değeri ne kadar düşükse, GH4080A alaşımının gerilmeli korozyon direncinin o kadar kötü olduğunu göstermektedir.
Yazar, köprülerde kullanılan yüksek dayanımlı bulonların arıza nedenlerini bulmak için bir dizi çalışma yürütmüştür. Yüksek dayanımlı cıvata numuneleri seçilmiş ve bu numunelerin arıza nedenleri kimyasal bileşim, kırılma mikroskobik morfolojisi, metalografik yapı ve mekanik özellik analizi açısından tartışılmıştır19, 20. Chongqing'de son yıllarda atmosferik ortamın araştırılmasına dayanarak, Chongqing'in nemli iklimini simüle eden bir korozyon şeması tasarlanmıştır. Chongqing simüle edilmiş nemli iklimde yüksek dayanımlı cıvataların deneyleri, elektrokimyasal korozyon deneyleri ve korozyon yorulma deneyleri yapılmıştır.
Chongqing Çin'in güneybatısında, Yangtze Nehri'nin üst kesimlerinde yer alır ve nemli subtropikal muson iklimine sahiptir. Yıllık ortalama sıcaklık 16-18°C, yıllık ortalama bağıl nem çoğunlukla %70-80, yıllık güneşlenme saatleri 1000-1400 saat ve güneşlenme yüzdesi sadece %25-35'tir.
2015'ten 2018'e kadar Chongqing'de güneş ışığı ve ortam sıcaklığı ile ilgili raporlara göre, Chongqing'de günlük ortalama sıcaklık 17°C kadar düşük ve 23°C kadar yüksek.Chongqing'deki Chaotianmen Köprüsü'nün köprü gövdesindeki en yüksek sıcaklık 50°C °C21,22'ye ulaşabilir. Bu nedenle, gerilimli korozyon testi için sıcaklık seviyeleri 25°C ve 50°C olarak ayarlanmıştır.
Simüle edilmiş korozyon çözeltisinin pH değeri, H+ miktarını doğrudan belirler, ancak bu, pH değeri ne kadar düşükse, o kadar kolay korozyon meydana geldiği anlamına gelmez. ing.2010 - 2018.
Simüle edilmiş korozyon solüsyonunun konsantrasyonu ne kadar yüksekse, simüle edilmiş korozyon solüsyonundaki iyon içeriği o kadar fazladır ve malzeme özellikleri üzerindeki etki o kadar fazladır. Simüle edilmiş korozyon solüsyonu konsantrasyonunun yüksek mukavemetli cıvataların stres korozyonu üzerindeki etkisini incelemek için, yapay laboratuvar hızlandırılmış korozyon testi gerçekleştirildi ve simüle edilmiş korozyon solüsyonu konsantrasyonu, orijinal simüle edilmiş korozyon solüsyonu konsantrasyonu (1×), 20 × orijinal simüle edilmiş korozyon solüsyonu konsantrasyonu (20 ×) ve 200 × orijinal simülasyonu olan korozyon olmadan seviye 4'e ayarlandı. korozyon çözeltisi konsantrasyonu (200 ×).
25°C sıcaklıkta, 5,5 pH değerinde ve orijinal simüle edilmiş korozyon solüsyonunun konsantrasyonuna sahip ortam, köprüler için yüksek dayanımlı bulonların gerçek kullanım koşullarına en yakın ortamdır. Bununla birlikte, korozyon test sürecini hızlandırmak için, 25 °C sıcaklık, 5,5 pH ve 200 × orijinal simüle edilmiş korozyon solüsyonu konsantrasyonuna sahip deney koşulları, referans kontrol grubu olarak ayarlanmıştır. Simüle edilmiş korozyon solüsyonunun sıcaklık, konsantrasyon veya pH değerinin etkileri yüksek dayanımlı cıvataların stres korozyon performansı sırasıyla incelendi, referans kontrol grubunun deneysel seviyesi olarak kullanılan diğer faktörler değişmeden kaldı.
Chongqing Belediye Ekoloji ve Çevre Bürosu tarafından yayınlanan 2010-2018 atmosferik ortam kalitesi brifingine göre ve Zhang24'te bildirilen yağış bileşenlerine ve Chongqing'de bildirilen diğer literatürlere atıfta bulunarak, SO42- konsantrasyonunu artırmaya dayalı simüle edilmiş bir korozyon çözümü tasarlandı.
Simüle edilmiş korozyon çözeltisi, analitik reaktifler ve damıtılmış su kullanılarak kimyasal iyon konsantrasyonu dengeleme yöntemi ile hazırlanmıştır. Simüle edilmiş korozyon çözeltisinin pH değeri, hassas bir pH metre, nitrik asit çözeltisi ve sodyum hidroksit çözeltisi ile ayarlanmıştır.
Chongqing'deki nemli iklimi simüle etmek için tuz püskürtme test cihazı özel olarak modifiye edilmiş ve tasarlanmıştır25. Şekil 1'de gösterildiği gibi, deney ekipmanının iki sistemi vardır: bir tuz püskürtme sistemi ve bir aydınlatma sistemi. Tuz püskürtme sistemi, bir kontrol parçası, bir püskürtme parçası ve bir indüksiyon parçasından oluşan deney ekipmanının ana işlevidir. Püskürtme bölümünün işlevi, hava kompresörü yoluyla tuz sisini test odasına pompalamaktır. İndüksiyon parçası, test odasındaki sıcaklığı algılayan sıcaklık ölçüm elemanlarından oluşur. Kontrol. parça, tüm deneysel süreci kontrol etmek için püskürtme bölümünü ve indüksiyon bölümünü birbirine bağlayan bir mikrobilgisayardan oluşur. Aydınlatma sistemi, güneş ışığını simüle etmek için bir tuz püskürtme test odasına kurulur. Aydınlatma sistemi kızılötesi lambalardan ve bir zaman kontrol cihazından oluşur. Aynı zamanda, numunenin etrafındaki sıcaklığı gerçek zamanlı olarak izlemek için tuz püskürtme test odasına bir sıcaklık sensörü yerleştirilmiştir.
Sabit yük altındaki gerilme korozyon numuneleri, NACETM0177-2005'e (Metallerin H2S Ortamında Sülfür Stres Çatlaması ve Gerilme Korozyonu Çatlama Direncinin Laboratuar Testi) uygun olarak işlendi. Gerilme korozyon numuneleri önce aseton ve ultrasonik mekanik temizleme ile yağ kalıntılarını gidermek için temizlendi, ardından alkolle kurutuldu ve bir fırında kurutuldu. Ardından temiz numuneleri, Chongq'un nemli iklim ortamındaki korozyon durumunu simüle etmek için tuz püskürtme test cihazının test odasına koyun. ing.NACETM0177-2005 standardına ve tuz püskürtme testi standardı GB/T 10,125-2012'ye göre, bu çalışmada sabit yük gerilmeli korozyon test süresi üniform olarak 168 saat olarak belirlenmiştir. Korozyon numuneleri üzerinde farklı korozyon koşulları altında MTS-810 üniversal çekme test makinesinde çekme testleri yapılmış ve bunların mekanik özellikleri ve kırılma korozyon morfolojisi analiz edilmiştir.
Şekil 1, sırasıyla farklı korozyon koşulları (2 ve 3) altında yüksek mukavemetli cıvata gerilimi korozyon numunelerinin yüzey korozyonunun makro ve mikro morfolojisini göstermektedir.
20MnTiB yüksek dayanımlı cıvataların stres korozyon numunelerinin farklı simüle edilmiş korozyon ortamları altında makroskobik morfolojisi: (a) korozyon yok;(b) 1 kez;(c) 20×;(d) 200×;(e) pH3.5;(f) pH 7.5;(g) 50°C.
Farklı simüle edilmiş korozyon ortamlarında (100×) 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvataların korozyon ürünlerinin mikromorfolojisi: (a) 1 kez;(b) 20×;(c) 200×;(d) pH3.5;(e) pH7.5;(f) 50°C.
Şekil 2a'dan, aşınmamış yüksek mukavemetli cıvata numunesinin yüzeyinin belirgin bir korozyon olmaksızın parlak metalik bir parlaklık sergilediği görülebilir. Bununla birlikte, orijinal benzetilmiş korozyon solüsyonunun (Şekil 2b) koşulu altında, numunenin yüzeyi kısmen ten rengi ve kahverengi-kırmızı korozyon ürünleriyle kaplanmıştır ve yüzeyin bazı bölgelerinde, numune yüzeyinin yalnızca bazı alanlarının hafifçe aşınmış olduğunu ve simüle edilmiş korozyon solüsyonunun numunenin yüzeyi üzerinde hiçbir etkisi olmadığını gösteren, bariz metalik parlaklık göstermiştir.Malzeme özelliklerinin çok az etkisi vardır. Bununla birlikte, 20 × orijinal simüle edilmiş korozyon çözeltisi konsantrasyonu koşulu altında (Şekil 2c), yüksek mukavemetli cıvata numunesinin yüzeyi, büyük miktarda ten rengi korozyon ürünleri ve az miktarda kahverengi-kırmızı korozyon ürünü ile tamamen kaplanmıştır, belirgin bir metalik parlaklık bulunmadı ve alt tabaka yüzeyinin yakınında az miktarda kahverengi-siyah korozyon ürünü vardı. Ve 200 × orijinal simüle edilmiş korozyon çözeltisi konsantrasyonu (Şekil 2d) koşulu altında, numunenin yüzeyi tamamen kahverengi korozyon ürünleri ile kaplıdır ve bazı alanlarda kahverengi-siyah korozyon ürünleri görülür.
pH 3,5'e düştüğünde (Şekil 2e), numunelerin yüzeyinde en fazla bronz renkli korozyon ürünleri vardı ve korozyon ürünlerinin bir kısmı pul pul dökülmüştü.
Şekil 2g, sıcaklık 50 °C'ye yükseldiğinde, numune yüzeyindeki kahverengi-kırmızı korozyon ürünlerinin içeriğinin keskin bir şekilde azaldığını, parlak kahverengi korozyon ürünlerinin ise numunenin yüzeyini geniş bir alanda kapladığını göstermektedir. Korozyon ürünü tabakası nispeten gevşektir ve bazı kahverengi-siyah ürünler soyulmuştur.
Şekil 3'te gösterildiği gibi, farklı korozyon ortamlarında, 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvata gerilimli korozyon numunelerinin yüzeyindeki korozyon ürünleri açık bir şekilde katmanlara ayrılır ve simüle edilmiş korozyon çözeltisinin konsantrasyonunun artmasıyla korozyon tabakasının kalınlığı artar. Orijinal simüle edilmiş korozyon çözeltisinin (Şekil 3a) koşulu altında, numunenin yüzeyindeki korozyon ürünleri iki tabakaya ayrılabilir: korozyon ürünlerinin en dış tabakası eşit olarak dağılır, ancak çok sayıda çatlak görünür;iç katman, korozyon ürünlerinin gevşek bir kümesidir. 20x orijinal simüle edilmiş korozyon çözeltisi konsantrasyonu (Şekil 3b) koşulu altında, numunenin yüzeyindeki korozyon katmanı üç katmana ayrılabilir: en dıştaki katman, gevşek ve gözenekli olan ve iyi bir koruyucu performansı olmayan dağınık küme korozyon ürünleridir;Orta tabaka, tekdüze bir korozyon ürünü tabakasıdır, ancak bariz çatlaklar vardır ve korozyon iyonları çatlaklardan geçerek alt tabakayı aşındırabilir;iç tabaka, alt tabaka üzerinde iyi bir koruyucu etkiye sahip, belirgin çatlaklar olmaksızın yoğun bir korozyon ürünü tabakasıdır. 200x orijinal simüle edilmiş korozyon çözeltisi konsantrasyonu (Şekil 3c) koşulu altında, numunenin yüzeyindeki korozyon tabakası üç tabakaya ayrılabilir: en dıştaki tabaka, ince ve düzgün bir korozyon ürünü tabakasıdır;orta tabaka esas olarak taç yaprağı şeklinde ve pul şeklinde korozyondur İç tabaka, alt tabaka üzerinde iyi bir koruyucu etkiye sahip olan, belirgin çatlaklar ve delikler olmaksızın yoğun bir korozyon ürünü tabakasıdır.
Şekil 3d'den, pH 3.5'in simüle edilmiş korozyon ortamında, 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvata numunesinin yüzeyinde çok sayıda topaklanma veya iğne benzeri korozyon ürünleri olduğu görülebilir. Bu korozyon ürünlerinin esas olarak γ-FeOOH ve az miktarda α-FeOOH geçmeli26 olduğu ve korozyon tabakasının belirgin çatlaklara sahip olduğu tahmin edilmektedir.
Şekil 3f'den, sıcaklık 50 °C'ye yükseldiğinde, korozyon tabakası yapısında belirgin bir yoğun iç pas tabakasının bulunmadığı, bu da 50 °C'de korozyon tabakaları arasında boşluklar olduğunu ve bunun da alt tabakayı tamamen korozyon ürünleri ile kaplamamasına neden olduğu görülebilir.Artan yüzey korozyon eğilimine karşı koruma sağlar.
Farklı korozif ortamlarda sabit yük stres korozyonu altında yüksek mukavemetli cıvataların mekanik özellikleri Tablo 2'de gösterilmektedir:
Tablo 2'den, 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvata numunelerinin mekanik özelliklerinin, farklı simüle edilmiş korozyon ortamlarında kuru-ıslak döngü hızlandırılmış korozyon testinden sonra hala standart gereklilikleri karşıladığı görülebilir, ancak aşınmamış örneklerle karşılaştırıldığında belirli bir hasar vardır. Orijinal benzetilmiş korozyon çözeltisinin konsantrasyonunda, numunenin mekanik özellikleri önemli ölçüde değişmedi, ancak simüle edilmiş çözeltinin 20× veya 200× konsantrasyonunda, numunenin uzaması azaldı 20 × ve 200 × orijinal simüle edilmiş korozyon çözeltilerinin konsantrasyonlarında mekanik özellikler benzerdir. Simüle edilmiş korozyon çözeltisinin pH değeri 3,5'e düştüğünde numunelerin çekme dayanımı ve uzaması önemli ölçüde azalmıştır. Sıcaklık 50°C'ye yükseldiğinde çekme dayanımı ve uzaması önemli ölçüde azalır ve alan büzülme oranı standart değere çok yakındır.
20MnTiB yüksek dayanımlı cıvata stresi korozyon numunelerinin farklı korozyon ortamları altındaki kırılma morfolojileri, kırılmanın makro morfolojisi, kırılmanın merkezindeki fiber bölge, mikro morfolojik dudak kesme arayüzü ve numunenin yüzeyi olan Şekil 4'te gösterilmiştir.
20MnTiB yüksek dayanımlı cıvata numunelerinin farklı simüle edilmiş korozyon ortamlarında (500×) makroskobik ve mikroskobik kırılma morfolojileri: (a) korozyon yok;(b) 1 kez;(c) 20×;(d) 200×;(e) pH3.5;(f) pH7.5;(g) 50°C.
Şekil 4'te, 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvata gerilimli korozyon numunesinin farklı simüle edilmiş korozyon ortamları altındaki kırılmasının tipik bir çanak koni kırılması gösterdiği görülebilir.Korozyona uğramamış numune (Şekil 4a) ile karşılaştırıldığında, fiber alan çatlağının merkezi alanı nispeten küçüktür., kayma dudağı alanı daha büyüktür. Bu, malzemenin mekanik özelliklerinin korozyondan sonra önemli ölçüde zarar gördüğünü gösterir. Simüle edilmiş korozyon çözeltisi konsantrasyonunun artmasıyla, kırılmanın merkezindeki fiber alanındaki çukurlar arttı ve belirgin yırtılma dikişleri ortaya çıktı. Konsantrasyon, orijinal benzetilmiş korozyon solüsyonunun 20 katına yükseldiğinde, kesme dudağı kenarı ile numunenin yüzeyi arasındaki arayüzde belirgin korozyon çukurları ortaya çıktı ve yüzey numunesinde çok fazla korozyon ürünü vardı.
Şekil 3d'den, numunenin yüzeyindeki korozyon tabakasında, matris üzerinde iyi bir koruyucu etkiye sahip olmayan belirgin çatlaklar olduğu çıkarımı yapılmaktadır.pH 3.5'lik simüle edilmiş korozyon çözeltisinde (Şekil 4e), numunenin yüzeyi ciddi şekilde aşınmıştır ve merkezi lif alanı açıkça küçüktür., Lif bölgesinin merkezinde çok sayıda düzensiz yırtılma dikişi vardır. Simüle edilmiş korozyon çözeltisinin pH değerinin artmasıyla birlikte, kırılmanın merkezindeki lif alanındaki yırtılma bölgesi azalır, çukur giderek azalır ve çukur derinliği de giderek azalır.
Sıcaklık 50 °C'ye yükseldiğinde (Şekil 4g), numunenin kırılmasının kesme dudağı alanı en büyüktü, merkezi fiber alanındaki çukurlar önemli ölçüde arttı ve çukur derinliği de arttı ve kesme dudağı kenarı ile numune yüzeyi arasındaki arayüz arttı.Korozyon ürünleri ve çukurlar arttı, bu da Şekil 3f'de yansıtılan alt tabaka korozyonunun derinleşme eğilimini doğruladı.
Korozyon çözeltisinin pH değeri, 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvataların mekanik özelliklerinde bir miktar hasara neden olur, ancak etki önemli değildir. pH 3,5'lik korozyon çözeltisinde, çok sayıda topaklanma veya iğne benzeri korozyon ürünleri numunenin yüzeyine dağılır ve korozyon tabakasında, alt tabaka için iyi bir koruma sağlayamayan bariz çatlaklar vardır. Ve numune kırılmasının mikroskobik morfolojisinde bariz korozyon çukurları ve çok sayıda korozyon ürünü vardır. Numunenin dış kuvvetle deformasyona direnme kabiliyeti asidik bir ortamda önemli ölçüde azalır ve malzemenin stres korozyon eğilimi derecesi önemli ölçüde artar.
Orijinal simüle edilmiş korozyon solüsyonunun, yüksek mukavemetli cıvata numunelerinin mekanik özellikleri üzerinde çok az etkisi oldu, ancak simüle edilmiş korozyon solüsyonunun konsantrasyonu, orijinal simüle edilmiş korozyon solüsyonunun 20 katına çıktığında, numunelerin mekanik özellikleri önemli ölçüde hasar gördü ve kırılma mikro yapısında bariz bir korozyon oluştu.Çukurlar, ikincil çatlaklar ve birçok korozyon ürünü. Simüle edilmiş korozyon çözeltisi konsantrasyonu, orijinal simüle edilmiş korozyon çözeltisi konsantrasyonunun 20 katından 200 katına çıkarıldığında, korozyon çözeltisi konsantrasyonunun malzemenin mekanik özellikleri üzerindeki etkisi zayıflamıştır.
Simüle edilmiş korozyon sıcaklığı 25°C olduğunda, 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvata numunelerinin akma dayanımı ve çekme dayanımı, aşınmamış numunelere kıyasla çok fazla değişmez. Ancak, 50 °C'lik simüle edilmiş korozyon ortam sıcaklığında, numunenin çekme dayanımı ve uzaması önemli ölçüde azaldı, kesit çekme oranı standart değere yakındı, kırılma kesme dudağı en büyüktü ve merkezi fiber alanında çukurlar vardı. arttı, çukur derinliği arttı, korozyon ürünleri ve korozyon çukurları arttı. Bu, sıcaklık sinerjistik korozyon ortamının yüksek mukavemetli cıvataların mekanik özellikleri üzerinde büyük bir etkiye sahip olduğunu gösterir, bu oda sıcaklığında belirgin değildir, ancak sıcaklık 50 °C'ye ulaştığında daha belirgindir.
Chongqing'deki atmosferik ortamı simüle eden iç mekan hızlandırılmış korozyon testinden sonra, 20MnTiB yüksek dayanımlı cıvataların çekme dayanımı, akma dayanımı, uzama ve diğer parametreleri azaltıldı ve bariz gerilim hasarı meydana geldi. Malzeme gerilim altında olduğundan, önemli bir lokalize korozyon hızlanma olgusu olacaktır. Ve gerilim konsantrasyonu ile korozyon çukurlarının birleşik etkisi nedeniyle, yüksek mukavemetli cıvatalarda bariz plastik hasara neden olmak kolaydır, dış kuvvetler tarafından deformasyona direnme kabiliyetini azaltır ve artışı artırır stres korozyonu eğilimi.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Yüksek sıcaklıkta 20MnTiB çelikten yapılmış yüksek dayanımlı cıvataların özellikleri üzerine deneysel çalışma.çene.İnşaat mühendisliği.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Raylar için 20MnTiB çelik yüksek dayanımlı cıvataların kırılma hatası analizi.ısıl işlem.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. SSRT yöntemi ile Mg-Al-Zn alaşımlarının farklı pH koşullarında stres korozyon çatlaması davranışı.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA ve ark.Sülfitle kirlenmiş tuzlu sudaki Cu10Ni alaşımının elektrokimyasal ve gerilimli korozyon çatlama davranışı üzerindeki glisinin etkileri.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Pres döküm magnezyum alaşımı MRI230D'nin Mg(OH)2 ile doymuş %3,5 NaCl solüsyonunda korozyon özellikleri.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Klorür iyonlarının 9Cr martensitik çeliğin statik ve gerilimli korozyon davranışı üzerindeki etkisi.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Yapay deniz çamuru çözeltisinde X70 çeliğinin gerilimli korozyon çatlaması üzerinde SRB ve sıcaklığın sinerjik etkisi.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Deniz suyunda 00Cr21Ni14Mn5Mo2N paslanmaz çeliğin stres korozyon davranışı.fizik.bir sınava girin.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Köprü yüksek dayanımlı cıvatalarının gecikmeli kırılma çalışması.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Dubleks paslanmaz çeliklerin kostik solüsyonlarda gerilmeli korozyon çatlaması. Doktora Tezi, Atlanta, GA, ABD: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. H2SO4 ve naci konsantrasyonlarının H2SO4-NaCl sulu solüsyonda SUS304 paslanmaz çeliğin stres korozyon çatlaması üzerindeki etkileri.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Çevrenin ve malzemelerin H2O/CO/CO2 solüsyonunda çeliğin gerilimli korozyon çatlaması üzerindeki etkisi.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
İbrahim, M. & Akram A. Bikarbonat, sıcaklık ve pH'ın API-X100 boru hattı çeliğinin simüle edilmiş yeraltı suyu çözeltisinde pasivasyonu üzerindeki etkileri. IPC 2014-33180'de.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Östenitik paslanmaz çeliğin stres korozyonu çatlaması duyarlılığı üzerindeki sıcaklığın etkisi.Coro.be karşı.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Birkaç yüksek mukavemetli bağlantı elemanı çeliğinin hidrojen kaynaklı gecikmeli kırılma davranışı (Kunming Bilim ve Teknoloji Üniversitesi, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Fasteners.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020) için GH4080A alaşımının stres korozyon mekanizması.