Дякуємо за відвідування Nature.com. Версія веб-переглядача, яку ви використовуєте, має обмежену підтримку CSS. Для найкращого досвіду ми рекомендуємо вам використовувати оновлений браузер (або вимкнути режим сумісності в Internet Explorer). Тим часом, щоб забезпечити постійну підтримку, ми відображатимемо сайт без стилів і JavaScript.
Сталь 20MnTiB є найбільш широко використовуваним високоміцним матеріалом для болтів для сталевих конструкцій мостів у моїй країні, і її характеристики мають велике значення для безпечної експлуатації мостів. На основі дослідження атмосферного середовища в Чунціні це дослідження розробило корозійний розчин, що імітує вологий клімат Чунціна, і провело корозійні випробування високоміцних болтів, що імітує вологий клімат Чунціна. qing. Було вивчено вплив температури, значення pH і концентрації імітованого корозійного розчину на корозійну поведінку під напругою високоміцних болтів 20MnTiB.
Сталь 20MnTiB є найбільш широко використовуваним високоміцним матеріалом для болтів для сталевих конструкцій мостів у моїй країні, і її характеристики мають велике значення для безпечної експлуатації мостів. Li et al.1 перевірив властивості сталі 20MnTiB, яка зазвичай використовується у високоміцних болтах класу 10.9, у високотемпературному діапазоні 20~700 ℃, і отримав криву напруги-деформації, межу текучості, міцність на розрив, модуль Юнга та подовження.і коефіцієнт розширення.Zhang et al.2, Ху та ін.3 та ін., за допомогою випробування хімічного складу, випробування механічних властивостей, випробування мікроструктури, макроскопічного та мікроскопічного аналізу поверхні різьби, і результати показують, що основна причина руйнування високоміцних болтів пов’язана з дефектами різьблення та появою дефектів різьби. Великі концентрації напруги, концентрації напруги на вершині тріщини та умови корозії на відкритому повітрі призводять до корозійного розтріскування під напругою.
Високоміцні болти для сталевих мостів зазвичай використовуються протягом тривалого часу у вологому середовищі. Такі фактори, як висока вологість, висока температура, а також осідання та поглинання шкідливих речовин у навколишньому середовищі можуть легко спричинити корозію сталевих конструкцій. Корозія може спричинити втрату поперечного перерізу високоміцного болта, що призводить до численних дефектів і тріщин. І ці дефекти та тріщини продовжуватимуть розширюватися, тим самим зменшуючи довговічність високоміцних болтів і навіть їх руйнування. Поки що існує багато досліджень впливу корозії в навколишньому середовищі на корозійні характеристики матеріалів під напругою. Катар та ін.4 досліджували корозійну поведінку під напругою магнієвих сплавів з різним вмістом алюмінію в кислому, лужному та нейтральному середовищах за допомогою тестування з повільною швидкістю деформації (SSRT). Абдель та ін.5 вивчали електрохімічну поведінку Cu10 у разі корозії під напругою. Ni сплав у 3,5% розчині NaCl у присутності різних концентрацій сульфідних іонів. Aghion та ін.6 оцінили корозійні характеристики литого під тиском магнієвого сплаву MRI230D у 3,5% розчині NaCl шляхом випробування зануренням, випробування соляним туманом, потенціодинамічного поляризаційного аналізу та SSRT.Zhang та ін.7 досліджували корозійну поведінку під напругою мартенситної сталі 9Cr за допомогою SSRT та традиційної електротехніки. методи хімічного випробування та отримали вплив іонів хлориду на статичну корозійну поведінку мартенситної сталі при кімнатній температурі. Чен та ін.8 досліджували корозійну поведінку під напругою та механізм розтріскування сталі X70 у моделюваному розчині морського мулу, що містить SRB, за різних температур за допомогою SSRT.Liu та ін.9 використовували SSRT для дослідження впливу температури та швидкості деформації розтягу на корозійну стійкість 00Cr2 у морській воді під напругою. Аустенітна нержавіюча сталь 1Ni14Mn5Mo2N. Результати показують, що температура в діапазоні 35~65 ℃ не має істотного впливу на корозійну поведінку нержавіючої сталі під напругою. Lu et al.10 оцінили сприйнятливість до відстроченого руйнування зразків із різними класами міцності на розрив за допомогою випробування на відстрочений руйнування при постійній навантаженні та SSRT. Передбачається, що міцність на розрив високоміцних болтів зі сталі 20MnTiB і сталі 35VB слід контролювати на рівні 1040-1190 МПа. Однак у більшості цих досліджень для моделювання в основному використовується простий 3,5% розчин NaCl пізнє корозійне середовище, тоді як фактичне середовище використання високоміцних болтів є більш складним і має багато факторів впливу, таких як значення pH болта. Ananya et al.11 досліджували вплив параметрів навколишнього середовища та матеріалів у корозійному середовищі на корозію та корозійне розтріскування під напругою дуплексних нержавіючих сталей. Sunada et al.12 провели випробування на корозійне розтріскування під напругою при кімнатній температурі на сталі SUS304 у водних розчинах, що містять H2SO4 (0-5,5 кмоль/м-3) і NaCl (0-4,5 кмоль/м-3). Також було вивчено вплив H2SO4 і NaCl на типи корозії сталі SUS304. Merwe et al.13 використовували SSRT для вивчення впливу напрямку прокатки, температури, концентрації CO2/CO, газу. тиск і час корозії на сприйнятливість до корозії під напругою сталі A516 для резервуарів під тиском. Використовуючи розчин NS4 як розчин для моделювання ґрунтових вод, Ibrahim et al.14 досліджували вплив параметрів навколишнього середовища, таких як концентрація іонів бікарбонату (HCO), pH і температура, на корозійне розтріскування під напругою трубопровідної сталі API-X100 після зняття покриття. Shan et al.15 досліджував закон зміни схильності до корозійного розтріскування під напругою аустенітної нержавіючої сталі 00Cr18Ni10 із температурою за різних температурних умов (30~250 ℃) за умов чорного водяного середовища в змодельованій установці з перетворення вугілля на водень SSRT. Han et al.16 охарактеризували схильність до водневої крихкості зразків високоміцних болтів за допомогою затримки мертвого навантаження ed випробування на руйнування та SSRT. Zhao17 досліджував вплив pH, SO42-, Cl-1 на корозійну поведінку під напругою сплаву GH4080A за допомогою SSRT. Результати показують, що чим нижче значення pH, тим гірша стійкість до корозії під напругою сплаву GH4080A. Він має очевидну чутливість до корозії під напругою до Cl-1 і нечутливий до іонного середовища SO42 при кімнатній температурі. Існує кілька досліджень щодо впливу екологічної корозії на високоміцні болти зі сталі 20MnTiB.
Щоб з’ясувати причини руйнування високоміцних болтів, які використовуються в мостах, автор провів ряд досліджень. Були відібрані зразки високоміцних болтів, і причини руйнування цих зразків обговорювалися з точки зору хімічного складу, мікроскопічної морфології руйнування, металографічної структури та аналізу механічних властивостей19, 20. На основі дослідження атмосферного середовища в Чунціні за останні роки, кор. Розроблено схему розведення, що моделює вологий клімат Чунціна. Були проведені експерименти з корозії під напругою, експерименти з електрохімічної корозії та експерименти з корозійною втомою високоміцних болтів у змодельованому вологому кліматі Чунціна. У цьому дослідженні вплив температури, значення рН і концентрації змодельованого розчину корозії на корозійну поведінку під напругою високоміцних болтів 20MnTiB досліджували за допомогою випробувань механічних властивостей, макроскопічний та мікроскопічний аналіз руйнування та продукти поверхневої корозії.
Чунцин розташований на південному заході Китаю, у верхній течії річки Янцзи, і має вологий субтропічний мусонний клімат. Середньорічна температура становить 16-18 °C, середньорічна відносна вологість повітря становить переважно 70-80%, річна тривалість сонячного сяйва становить 1000-1400 годин, а відсоток сонячного сяйва становить лише 25-35%.
Згідно зі звітами про сонячне світло та температуру навколишнього середовища в Чунціні з 2015 по 2018 рік, середньодобова температура в Чунціні коливається від 17°C до 23°C.Найвища температура на тілі мосту Чаотяньмень у Чунціні може сягати 50°C °C21,22. Тому температурні рівні для випробування на корозію під напругою були встановлені на рівні 25°C і 50°C.
Значення рН змодельованого корозійного розчину безпосередньо визначає кількість Н+, але це не означає, що чим нижче значення рН, тим легше виникає корозія. Вплив рН на результати буде різним для різних матеріалів і розчинів. Щоб краще вивчити вплив змодельованого корозійного розчину на корозійні характеристики високоміцних болтів, значення рН для експериментів з корозії під напругою були встановлені на рівні 3,5, 5,5 і 7,5 разом. з дослідженнями літератури23 та діапазоном рН річної дощової води в Чунціні. 2010–2018.
Чим вища концентрація змодельованого корозійного розчину, тим більший вміст іонів у змодельованому корозійному розчині, і тим більший вплив на властивості матеріалу. Щоб вивчити вплив змодельованої корозійної концентрації на корозію під напругою високоміцних болтів, було реалізовано штучне лабораторне прискорене корозійне випробування, і змодельовану корозійну концентрацію було встановлено на рівень 4 без корозії, що було початковою змодельованою концентрацією корозійного розчину ( 1 ×), 20 × початкова імітована концентрація розчину корозії (20 ×) і 200 × початкова концентрація імітованого розчину корозії (200 ×).
Середовище з температурою 25 ℃, значенням рН 5,5 і концентрацією початкового імітованого розчину корозії є найближчим до фактичних умов використання високоміцних болтів для мостів. Однак, щоб прискорити процес випробування на корозію, експериментальні умови з температурою 25 ° C, рН 5,5 і концентрацією 200 × вихідний імітований розчин корозії були встановлені як контрольна група. Коли вплив температури, концентрації або значення рН імітованого корозійного розчину на корозійні властивості під напругою високоміцних болтів досліджували відповідно, інші фактори залишалися незмінними, що використовувалося як експериментальний рівень контрольної групи.
Відповідно до брифінгу щодо якості атмосферного середовища за 2010-2018 рр., виданого Муніципальним бюро екології та навколишнього середовища Чунціна, і посилаючись на компоненти опадів, про які повідомляється в Zhang24 та іншій літературі, повідомленій у Чунціні, було розроблено імітаційний розчин корозії, заснований на підвищенні концентрації SO42-. Склад опадів у головній міській зоні Чунціна у 2017 році. змодельований корозійний розчин показаний у таблиці 1:
Змодельований корозійний розчин готують методом хімічного балансу концентрації іонів з використанням аналітичних реагентів і дистильованої води. Значення рН змодельованого корозійного розчину регулюють за допомогою прецизійного рН-метра, розчину азотної кислоти та розчину гідроксиду натрію.
Для імітації вологого клімату в Чунціні тестер соляного туману був спеціально модифікований і розроблений25. Як показано на малюнку 1, експериментальне обладнання має дві системи: систему соляного балончика та систему освітлення. Система соляного балончика є основною функцією експериментального обладнання, яке складається з контрольної частини, розпилювальної частини та індукційної частини. Функція розпилювальної частини полягає в тому, щоб накачувати соляний туман у випробувальну камеру через повітряний компресор. Індукційна частина є складається з елементів вимірювання температури, які визначають температуру в камері для випробувань. Контрольна частина складається з мікрокомп’ютера, який з’єднує розпилювальну частину та індукційну частину для керування всім експериментальним процесом. Система освітлення встановлена ​​в камері для тестування соляного туману для імітації сонячного світла. Система освітлення складається з інфрачервоних ламп і контролера часу. У той же час датчик температури встановлено в камері для тестування соляного туману для моніторингу температури навколо зразка в реальних умовах. час.
Зразки корозії під напругою під постійним навантаженням обробляли відповідно до NACETM0177-2005 (Лабораторне випробування сульфідного розтріскування під напругою та стійкості до розтріскування під напругою металів у середовищі H2S). Зразки корозії під напругою спочатку очищали ацетоном і ультразвуковим механічним очищенням для видалення залишків масла, потім зневоднювали спиртом і сушили в духовці. Потім помістили чисті зразки. у випробувальну камеру пристрою для випробувань на сольовий туман для моделювання корозійної ситуації у вологому кліматичному середовищі Чунціна. Відповідно до стандарту NACETM0177-2005 і стандарту на випробування сольовим туманом GB/T 10,125-2012, час випробування на корозію під напругою під постійним навантаженням у цьому дослідженні рівномірно визначено як 168 годин. Випробування на розтягування проводилися на зразках корозії в різних умовах корозії на на універсальній машині для випробувань на розтяг МТС-810 та проаналізовано їх механічні властивості та корозійну морфологію руйнування.
На малюнку 1 показано макро- та мікроморфологію поверхневої корозії високоміцних болтових корозійних зразків за різних умов корозії.2 і 3 відповідно.
Макроскопічна морфологія зразків корозії під напругою високоміцних болтів 20MnTiB у різних імітованих середовищах корозії: (a) корозії немає;б) 1 раз;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Мікроморфологія продуктів корозії високоміцних болтів 20MnTiB в різних імітованих середовищах корозії (100×): (а) 1 раз;(б) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH3,5;(e) pH7,5;(f) 50°C.
На рис. 2а видно, що поверхня зразка високоміцного болта без корозії має яскравий металевий блиск без явної корозії. Однак за умови початкового імітованого розчину корозії (рис. 2b) поверхня зразка була частково покрита коричнево-коричневими та коричнево-червоними продуктами корозії, а деякі ділянки поверхні все ще демонстрували очевидний металевий блиск, що вказує на те, що лише деякі ділянки поверхні зразка були злегка короподібними. і імітований корозійний розчин не впливав на поверхню зразка.Властивості матеріалу мають незначний вплив. Однак за умови 20 × вихідної концентрації імітованого корозійного розчину (рис. 2c) поверхня зразка високоміцного болта була повністю покрита великою кількістю коричнево-коричневих продуктів корозії та невеликою кількістю коричнево-червоних продуктів корозії, не було виявлено очевидного металевого блиску, і була невелика кількість коричнево-чорного продукту корозії біля поверхні підкладки. І за умови 200 × початкової імітованої концентрації розчину корозії (рис. 2d), поверхня зразка повністю вкрита коричневими продуктами корозії, а в деяких областях з’являються коричнево-чорні продукти корозії.
Коли рН знизився до 3,5 (рис. 2e), коричнево-коричневі продукти корозії були найбільше на поверхні зразків, і деякі з продуктів корозії відшарувалися.
На малюнку 2g показано, що при підвищенні температури до 50 °C вміст коричнево-червоних продуктів корозії на поверхні зразка різко зменшується, тоді як яскраво-коричневі продукти корозії покривають поверхню зразка на великій площі. Шар продуктів корозії відносно пухкий, а деякі коричнево-чорні продукти відшаровуються.
Як показано на малюнку 3, за різних корозійних середовищ продукти корозії на поверхні високоміцних корозійних зразків 20MnTiB під напругою болта очевидно відшаровуються, а товщина корозійного шару збільшується зі збільшенням концентрації імітованого корозійного розчину. За умови вихідного імітованого корозійного розчину (рис. 3а) продукти корозії на поверхні зразка можна розділити на два шари. : зовнішній шар продуктів корозії розподіляється рівномірно, але з’являється велика кількість тріщин;внутрішній шар є пухким кластером продуктів корозії. За умови 20× оригінальної концентрації імітованого корозійного розчину (рис. 3b), корозійний шар на поверхні зразка можна розділити на три шари: зовнішній шар в основному складається з дисперсних кластерних продуктів корозії, які є пухкими та пористими та не мають хороших захисних характеристик;Середній шар є рівномірним шаром продукту корозії, але є очевидні тріщини, і іони корозії можуть проходити через тріщини та руйнувати підкладку;внутрішній шар являє собою щільний шар продукту корозії без явних тріщин, який має хороший захисний ефект на підкладку. За умови 200× початкової концентрації імітованого розчину корозії (рис. 3c), шар корозії на поверхні зразка можна розділити на три шари: крайній шар являє собою тонкий і рівномірний шар продукту корозії;середній шар — це в основному пелюсткоподібна та пластівчаста корозія. Внутрішній шар — це щільний шар продукту корозії без явних тріщин і отворів, який має хороший захисний ефект на підкладку.
На рис. 3d видно, що в моделюваному корозійному середовищі pH 3,5 на поверхні зразка високоміцного болта з 20MnTiB є велика кількість флокулентних або голчастих продуктів корозії. Є припущення, що ці продукти корозії в основному є γ-FeOOH і невеликою кількістю α-FeOOH, переплетених26, і корозійний шар має явні розтріскування. cks.
З рис. 3f видно, що коли температура підвищилася до 50 °C, у структурі корозійного шару не було виявлено очевидного щільного внутрішнього шару іржі, що вказує на наявність проміжків між корозійними шарами при 50 °C, через що підкладка не була повністю покрита продуктами корозії.Забезпечує захист від підвищеної схильності основи до корозії.
Механічні властивості високоміцних болтів під дією постійної навантаженої корозії в різних агресивних середовищах наведені в таблиці 2:
З таблиці 2 видно, що механічні властивості зразків високоміцних болтів 20MnTiB все ще відповідають стандартним вимогам після прискореного корозійного випробування циклу «сухий-мокрий» у різних імітованих корозійних середовищах, але є певні пошкодження порівняно з некорозійними зразками. При концентрації вихідного імітованого корозійного розчину механічні властивості зразка не змінилися суттєво, але при концентрації 20 × або 200 × механічні властивості подібні при концентраціях 20 × і 200 × оригінальних імітованих корозійних розчинів. Коли значення рН імітованого корозійного розчину впало до 3,5, міцність на розрив і подовження зразків значно зменшилися. Коли температура підвищується до 50 °C, міцність на розрив і подовження значно зменшуються, а швидкість усадки площі дуже близьке до стандартного значення.
Морфологія руйнування високоміцних корозійних зразків болта 20MnTiB у різних корозійних середовищах показана на рисунку 4, а це макроморфологія руйнування, зона волокна в центрі руйнування, мікроморфологічна кромка межі зсуву та поверхня зразка.
Макроскопічні та мікроскопічні морфології руйнування зразків високоміцних болтів 20MnTiB у різних імітованих середовищах корозії (500×): (a) корозії немає;б) 1 раз;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3,5;(f) рН 7,5;(g) 50°C.
На рис. 4 видно, що руйнування зразка високоміцного болта 20MnTiB під дією напруженої корозії в різних імітованих корозійних середовищах є типовим руйнуванням чашеподібного конуса.У порівнянні з зразком без корозії (рис. 4а), центральна площа тріщини в області волокна є відносно невеликою.Це показує, що механічні властивості матеріалу значно погіршуються після корозії. Зі збільшенням концентрації імітованого корозійного розчину ямки в області волокна в центрі розлому збільшувалися, і з’являлися явні розривні шви. Коли концентрація збільшувалась у 20 разів більше, ніж у вихідного імітованого корозійного розчину, явні корозійні ямки з’являлися на межі між краєм зсуву та поверхнею зразка, і були багато продуктів корозії на поверхні.зразок.
З рисунка 3d можна зробити висновок, що в корозійному шарі на поверхні зразка є очевидні тріщини, які не мають належного захисного ефекту для матриці.У змодельованому корозійному розчині з pH 3,5 (рис. 4e) поверхня зразка зазнала сильної корозії, а центральна площа волокна, очевидно, мала., Існує велика кількість нерегулярних розривних швів у центрі області волокна. Зі збільшенням значення рН імітованого корозійного розчину зона розриву в області волокна в центрі розлому зменшується, яма поступово зменшується, а глибина ями також поступово зменшується.
Коли температура підвищилася до 50 °C (рис. 4g), площа зсувної губи руйнування зразка була найбільшою, ямки в центральній області волокон значно збільшилися, а глибина також збільшилася, а межа розділу між кромкою зсувної губи та поверхнею зразка збільшилася.Продукти корозії та ямки зросли, що підтвердило тенденцію до поглиблення корозії основи, відображену на рис. 3f.
Значення рН корозійного розчину призведе до певної шкоди механічним властивостям високоміцних болтів 20MnTiB, але ефект незначний. У корозійному розчині рН 3,5 на поверхні зразка розподіляється велика кількість флокулентних або голчастих продуктів корозії, а корозійний шар має явні тріщини, які не можуть утворити хороший захист для основи. І є очевидні корозійні ями та велика кількість кор. Це показує, що здатність зразка чинити опір деформації зовнішньої сили значно знижується в кислому середовищі, а ступінь схильності матеріалу до корозії під напругою значно підвищується.
Оригінальний імітований корозійний розчин мав незначний вплив на механічні властивості зразків високоміцних болтів, але коли концентрація імітованого корозійного розчину зросла до 20 разів, ніж вихідний імітований корозійний розчин, механічні властивості зразків були значно пошкоджені, і була очевидна корозія в мікроструктурі зламу.ямки, вторинні тріщини та багато продуктів корозії. Коли концентрація імітованого розчину корозії була збільшена від 20 разів до 200 разів від вихідної концентрації розчину корозії, вплив концентрації розчину корозії на механічні властивості матеріалу був послаблений.
Коли імітована температура корозії становить 25 ℃, межа текучості та межа міцності на розрив зразків високоміцних болтів 20MnTiB не сильно змінюються порівняно з некорозійними зразками. Однак при температурі імітаційної корозії 50 °C міцність на розрив і подовження зразка значно зменшилися, швидкість усадки перерізу була близькою до стандартного значення, зсув руйнування губа була найбільшою, а в центральній області волокна були ямки. Значно збільшена глибина ямки збільшилася, продукти корозії та корозійні ямки збільшилися. Це показує, що синергетичне корозійне середовище температури має великий вплив на механічні властивості високоміцних болтів, що неочевидно при кімнатній температурі, але більш суттєве, коли температура досягає 50 °C.
Після внутрішнього випробування на прискорену корозію, що моделює атмосферне середовище в Чунціні, міцність на розрив, межа текучості, подовження та інші параметри високоміцних болтів 20MnTiB були знижені, і відбулося очевидне пошкодження від напруги. Оскільки матеріал перебуває під напругою, буде значне локалізоване явище прискорення корозії. І завдяки спільному ефекту концентрації напруги та корозійних ямок , легко спричинити очевидні пластичні пошкодження високоміцних болтів, зменшити здатність протистояти деформації зовнішніми силами та збільшити тенденцію до корозії під напругою.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Експериментальне дослідження властивостей високоміцних болтів зі сталі 20MnTiB при підвищеній температурі.jaw.Civil engineering.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Аналіз руйнування сталевих високоміцних болтів 20MnTiB для рейок. Термічна обробка. Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Корозійне розтріскування під напругою сплавів Mg-Al-Zn за різних умов рН методом SSRT. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, А. А. та інші. Вплив гліцину на електрохімічне та корозійне розтріскування під напругою сплаву Cu10Ni у забрудненому сульфідами розсолі. Промислове машинобудування. Хімічний. резервуар. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Корозійні властивості литого під тиском магнієвого сплаву MRI230D у насиченому Mg(OH)2 3,5% розчині NaCl.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Вплив іонів хлориду на корозійну поведінку 9Cr martensitic steel.surf.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Синергічний ефект SRB і температури на корозійне розтріскування під напругою сталі X70 у розчині штучного морського мулу.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Корозійна поведінка під напругою нержавіючої сталі 00Cr21Ni14Mn5Mo2N у морській воді.physics.take an exam.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Дослідження затримки руйнування мостових високоміцних болтів.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ананья, Б. Корозійне розтріскування подвійних нержавіючих сталей у їдких розчинах. Докторська дисертація, Атланта, Джорджія, США: Технологічний інститут Джорджії 137–8 (2008)
Сунада, С., Масанорі, К., Кадзухіко, М. і Сугімото, К. Вплив концентрацій H2SO4 і naci на корозійне розтріскування під напругою нержавіючої сталі SUS304 у водному розчині H2SO4-NaCl.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Вплив середовища та матеріалів на корозійне розтріскування сталі в розчині H2O/CO/CO2. Inter Milan.J.Корос.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Вплив бікарбонату, температури та pH на пасивацію трубопровідної сталі API-X100 у моделюваному розчині підземних вод. У IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Вплив температури на схильність до корозійного розтріскування під напругою аустенітної нержавіючої сталі.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Хан, С. Поведінка затримки руйнування, викликаного воднем, кількох високоміцних кріпильних сталей (Куньмінський університет науки і технологій, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Механізм корозії під напругою сплаву GH4080A for fasteners.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).