Дякуємо за відвідування Nature.com. Версія браузера, яку ви використовуєте, має обмежену підтримку CSS. Для найкращого досвіду рекомендуємо використовувати оновлений браузер (або вимкнути режим сумісності в Internet Explorer). Тим часом, щоб забезпечити постійну підтримку, ми відображатимемо сайт без стилів та JavaScript.
За останні два десятиліття кількість артроскопічних хірургічних втручань зросла, і артроскопічні системи бритв стали широко використовуваним ортопедичним інструментом. Однак більшість бритв, як правило, недостатньо гострі, їх легко носити тощо. Метою цієї статті є дослідження структурних характеристик нового подвійного зубчастого леза артроскопічної бритви BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical). Надається огляд процесу розробки продукту та валідації. Артроскопічна бритва BJKMC має конструкцію «труба в трубці», що складається із зовнішньої втулки з нержавіючої сталі та обертової порожнистої внутрішньої трубки. Зовнішня та внутрішня оболонки мають відповідні всмоктувальні та ріжучі отвори, а на внутрішній та зовнішній оболонках є виїмки. Для обґрунтування конструкції її порівняли зі вставкою Dyonics◊ Incisor◊ Plus. Було перевірено та порівняно зовнішній вигляд, твердість інструменту, шорсткість металевої трубки, товщину стінки інструменту, профіль зуба, кут, загальну структуру, критичні розміри тощо. Було перевірено та порівняно зовнішній вигляд, твердість інструменту, шорсткість металевої трубки, товщину стінки інструменту, профіль зуба, кут, загальну структуру, критичні розміри тощо. Таким чином, продукти BJKMC можуть задовільно працювати в хірургії.
Суглоб у людському тілі є формою непрямого з'єднання між кістками. Вони є складною та стабільною структурою, яка відіграє важливу роль у нашому повсякденному житті. Деякі захворювання змінюють розподіл навантаження в суглобі, що призводить до функціонального обмеження та втрати функції1. Традиційну ортопедичну хірургію важко точно лікувати малоінвазивними методами, а період відновлення після лікування тривалий. Артроскопічна хірургія – це малоінвазивна процедура, яка вимагає лише невеликого розрізу, спричиняє менше травм та рубців, має швидший час відновлення та менше ускладнень. З розвитком медичних пристроїв малоінвазивні хірургічні методи поступово стали рутинною процедурою ортопедичної діагностики та лікування. Невдовзі після першої артроскопічної операції на коліні вона була офіційно прийнята як хірургічна техніка Кендзі Такагі та Масакі Ватанабе в Японії2,3. Артроскопія та ендопротезування є двома найважливішими досягненнями в ортопедії4. Сьогодні малоінвазивна артроскопічна хірургія використовується для лікування різноманітних станів і травм, включаючи остеоартрит, травми менісків, травми передньої та задньої хрестоподібних зв'язок, синовіт, внутрішньосуглобові переломи, підвивих надколінка, ураження хряща та вільних тіл.
За останні два десятиліття кількість артроскопічних хірургічних втручань зросла, і артроскопічні системи шейверів стали широко використовуваним ортопедичним інструментом. Наразі хірурги мають різноманітні варіанти, включаючи реконструкцію хрестоподібних зв'язок, відновлення меніска, остеохондральну пластику, артроскопію кульшового суглоба та артроскопію фасеткового суглоба, залежно від уподобань хірурга1. Оскільки артроскопічні хірургічні процедури поширюються на більшу кількість суглобів, лікарі можуть оглядати синовіальні суглоби та хірургічно лікувати пацієнтів раніше немислимими способами. Водночас були розроблені інші інструменти. Зазвичай вони складаються з блоку керування, наконечника з потужним двигуном та ріжучого інструменту. Інструмент для дисекції дозволяє одночасно та безперервно відсмоктувати та очищати рани6.
Через складність артроскопічної хірургії часто потрібно використовувати кілька інструментів. Основні хірургічні інструменти, що використовуються в артроскопічній хірургії, включають артроскопи, ножиці-зонди, пробійники, щипці, артроскопічні ножі, леза та бритви для меніска, електрохірургічні інструменти, лазери, радіочастотні прилади та інші інструменти 7.
Бритва є важливим інструментом у хірургії. Існує два основних принципи артроскопічної хірургії з використанням щипців. Перший полягає у видаленні залишків дегенерованого хряща, включаючи вільні тіла та плаваючий суглобовий хрящ, шляхом відсмоктування та промивання суглоба великою кількістю фізіологічного розчину для видалення внутрішньосуглобових уражень та медіаторів запалення. Інший полягає у видаленні суглобового хряща, відокремленого від субхондральної кістки, та відновленні зношеного дефекту хряща. Розірваний меніск видаляється, і формується зношений та зламаний меніск. Бритви також використовуються для видалення частини або всієї запальної синовіальної тканини, такої як гіперплазія та потовщення1.
Більшість малоінвазивних скальпелів мають ріжучу секцію з порожнистою зовнішньою канюлею та порожнистою внутрішньою трубкою. Вони рідко мають 8 зубців для ріжучого краю. Різні кінчики лез забезпечують різний рівень ріжучої сили бритви. Звичайні артроскопічні зубці бритви поділяються на три категорії (Рисунок 1): (а) гладкі внутрішні та зовнішні трубки; (b) гладкі зовнішні трубки та зубчасті внутрішні трубки; (c) зубчасті (які можуть бути лезом бритви)) внутрішні та зовнішні трубки. 9. Їхня гострота до м’яких тканин збільшується. Середня пікова сила та ефективність різання пилки тих самих характеристик краща, ніж у 10-дюймового плоского леза.
Однак, існує низка проблем із наявними на даний момент артроскопічними бритвами. По-перше, лезо недостатньо гостре, і його легко заблокувати під час розрізання м’яких тканин. По-друге, бритва може розрізати лише м’яку синовіальну тканину — лікар повинен використовувати бормашину для полірування кістки. Тому леза необхідно часто міняти під час роботи, що збільшує час роботи. Порізи та знос бритви також є поширеними проблемами. Точна обробка та контроль точності дійсно утворили єдиний показник оцінки.
Перша проблема полягає в тому, що лезо бритви недостатньо гладке через надмірний зазор між внутрішнім і зовнішнім лезами. Рішенням другої проблеми може бути збільшення кута леза бритви та підвищення міцності матеріалу, з якого виготовлено його.
Нова артроскопічна бритва BJKMC з подвійним зазубреним лезом може вирішити проблеми затуплення ріжучих країв, легкого засмічення та швидкого зносу інструментів. Щоб перевірити практичність нового дизайну бритви BJKMC, її порівняли з аналогом Dyonics◊ – Incisor◊ Plus Blade.
Нова артроскопічна бритва має конструкцію «труба в трубці», що включає зовнішню втулку з нержавіючої сталі та обертову порожнисту внутрішню трубку з відповідними всмоктувальними та ріжучими отворами на зовнішній втулці та внутрішній трубці. Внутрішній та зовнішній корпуси мають виїмки. Під час роботи система живлення змушує внутрішню трубку обертатися, а зовнішня трубка закусує зуби, взаємодіючи з розрізом. Завершений розріз тканин та вільні тіла видаляються із суглоба через порожнисту внутрішню трубку. Для покращення продуктивності та ефективності різання була обрана увігнута структура зубців. Для композитних деталей використовується лазерне зварювання. Структура звичайної бритвеної головки з двома зубцями показана на рисунку 2.
Загалом, зовнішній діаметр переднього кінця артроскопічного шейвера трохи менший, ніж заднього кінця. Бритву не слід силоміць вводити в суглобову щілину, оскільки як кінчик, так і край ріжучого вікна вимиваються та пошкоджують суглобову поверхню. Крім того, ширина вікна шейвера повинна бути достатньо великою. Чим ширше вікно, тим організованіше ріже та всмоктує шейвер, і тим краще він запобігає його засміченню.
Обговоріть вплив профілю зуба на силу різання. 3D-модель бритви була створена за допомогою програмного забезпечення SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Массачусетс, США). Моделі зовнішньої оболонки з різними профілями зубів були імпортовані в програму кінцевих елементів (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., США) для побудови сітки та аналізу напружень. Механічні властивості (модуль пружності та коефіцієнт Пуассона) матеріалів наведено в таблиці 1. Щільність сітки, що використовувалася для м'яких тканин, становила 0,05 мм, і ми уточнили 11 граней рубанка, що контактують з м'якими тканинами (рис. 3a). Вся модель має 40 522 вузли та 45 449 сіток. У налаштуваннях граничних умов ми повністю обмежуємо 6 ступенів свободи, наданих 4 сторонам м'яких тканин, а лезо бритви повернуто на 20° навколо осі x (рис. 3b).
Аналіз трьох моделей бритв (рис. 4) показав, що точка максимального напруження виникає при різкій структурній зміні, що узгоджується з механічними властивостями. Бритва є одноразовим інструментом4, і існує невеликий ризик поломки леза під час одноразового використання. Тому ми в основному зосереджуємося на її ріжучій здатності. Максимальне еквівалентне напруження, що діє на м'які тканини, може відображати цю характеристику. За тих самих умов експлуатації, коли максимальне еквівалентне напруження є найбільшим, попередньо вважається, що її ріжучі властивості є найкращими. Що стосується напруження м'яких тканин, бритва з профілем зубця 60° створила максимальне напруження зсуву м'яких тканин (39,213 МПа).
Розподіл напруження між бритвою та м’якими тканинами, коли чохли для бритв з різним профілем зубців розрізають м’які тканини: (a) профіль зубця 50°, (b) профіль зубця 60°, (c) профіль зубця 70°.
Для обґрунтування конструкції нового леза BJKMC його порівняли з еквівалентним лезом Dyonics◊ Incisor◊ Plus (рис. 5), яке має такі ж характеристики. У всіх експериментах використовувалися три ідентичні типи кожного продукту. Усі використані бритви є новими та неушкодженими.
Фактори, що впливають на продуктивність бритви, включають твердість і товщину леза, шорсткість металевої трубки, а також профіль і кут зуба. Для вимірювання контурів і кутів зубів було обрано контурний проектор з роздільною здатністю 0,001 мм (серія Starrett 400, рис. 6). В експериментах бритвені головки розміщували на робочому столі. Виміряйте профіль зуба та кут відносно перехрестя візерунків на проекційному екрані та використовуйте мікрометр як різницю між двома лініями для визначення вимірювання. Фактичний розмір профілю зуба отримують шляхом його ділення на збільшення обраного об'єктива. Щоб виміряти кут зуба, вирівняйте фіксовані точки по обидва боки виміряного кута з перетином підліній на штрихованому екрані та використовуйте курсори кутів у таблиці для зняття показань.
Шляхом повторення цього експерименту було виміряно основні розміри робочої довжини (внутрішня та зовнішня трубки), передній та задній зовнішні діаметри, довжину та ширину вікна, а також висоту зуба.
Перевірте шорсткість поверхні за допомогою пінпоінтера. Кінчик інструменту рухають горизонтально над зразком, перпендикулярно до напрямку оброблюваного зерна. Середня шорсткість Ra визначається безпосередньо за допомогою приладу. На рис. 7 зображено прилад з голкою (Mitutoyo SJ-310).
Твердість лез бритви вимірюється відповідно до випробувального методу Віккерса ISO 6507-1:20055. Алмазний індентор вдавлюється в поверхню зразка протягом заданого періоду часу під певним випробувальним зусиллям. Потім після видалення індентора вимірюється діагональна довжина відбитка. Твердість за Віккерсом пропорційна відношенню випробувального зусилля до площі поверхні відбитка.
Товщина стінки бритвеної головки вимірюється шляхом вставки циліндричної кульової головки з точністю 0,01 мм та діапазоном вимірювання приблизно 0-200 мм. Товщина стінки визначається як різниця між зовнішнім та внутрішнім діаметрами інструменту. Експериментальна процедура вимірювання товщини показана на рис. 8.
Структурні характеристики бритви BJKMC порівнювали з характеристиками бритви Dyonics◊ аналогічної специфікації. Були виміряні та порівнянні дані про продуктивність кожної частини виробу. На основі даних про розміри ріжучі можливості обох продуктів є передбачуваними. Обидва продукти мають чудові структурні властивості, проте порівняльний аналіз електропровідності з усіх боків все ще потрібен.
Згідно з експериментом з кутом, результати наведено в таблиці 2 та таблиці 3. Середнє значення та стандартне відхилення даних кута профілю для двох продуктів статистично не відрізнялися.
Порівняння деяких ключових параметрів двох продуктів показано на рисунку 9. Що стосується ширини та довжини внутрішньої та зовнішньої трубок, то вікна внутрішньої та зовнішньої трубок Dyonics◊ трохи довші та ширші, ніж у BJKMC. Це означає, що Dyonics◊ має більше місця для різання, а трубки менш схильні до засмічення. В інших аспектах ці два продукти статистично не відрізнялися.
Деталі бритви BJKMC з'єднані лазерним зварюванням. Таким чином, на зварний шов не чиниться зовнішній тиск. Деталь, що зварюється, не піддається термічним напруженням або термічній деформації. Зварювальна деталь вузька, проникнення велике, механічна міцність зварювальної деталі висока, вібрація сильна, ударостійкість висока. Компоненти, зварені лазером, дуже надійні в складанні14,15.
Шорсткість поверхні – це міра її текстури. Враховуються високочастотна та короткохвильова складові вимірюваної поверхні, які визначають взаємодію між об'єктом та його навколишнім середовищем. Зовнішня втулка внутрішнього ножа та внутрішня поверхня внутрішньої трубки є основними робочими поверхнями бритви. Зменшення шорсткості двох поверхонь може ефективно зменшити знос бритви та покращити її продуктивність.
Шорсткість поверхні зовнішньої оболонки, а також внутрішньої та зовнішньої поверхонь внутрішнього леза двох металевих трубок була отримана експериментально. Їхні середні значення показані на рисунку 10. Внутрішня поверхня зовнішньої оболонки та зовнішня поверхня внутрішнього ножа є основними робочими поверхнями. Шорсткість внутрішньої поверхні піхов та зовнішньої поверхні внутрішнього ножа BJKMC нижча, ніж у аналогічних продуктів Dyonics◊ (такі ж характеристики). Це означає, що продукти BJKMC можуть мати задовільні результати з точки зору продуктивності різання.
Згідно з випробуванням на твердість леза, експериментальні дані двох груп бритвених лез показані на рисунку 11. Більшість артроскопічних бритв виготовляються з аустенітної нержавіючої сталі через високу міцність, ударну в'язкість та пластичність, необхідні для бритвених лез. Однак бритвені головки BJKMC виготовляються з мартенситної нержавіючої сталі 1RK91. Мартенситні нержавіючі сталі мають вищу міцність та ударну в'язкість, ніж аустенітні нержавіючі сталі17. Хімічні елементи у виробах BJKMC відповідають вимогам S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments) під час процесу кування. Матеріал був випробуваний на цитотоксичність і широко використовується в медичних виробах.
З результатів аналізу скінченних елементів видно, що концентрація напружень бритви в основному зосереджена на профілі зуба. IRK91 - це високоміцна супермартенситна нержавіюча сталь з високою в'язкістю та хорошою міцністю на розрив як за кімнатної, так і за підвищеної температури. Міцність на розрив за кімнатної температури може досягати понад 2000 МПа, а максимальне значення напруження згідно з аналізом скінченних елементів становить близько 130 МПа, що далеко від межі руйнування матеріалу. Ми вважаємо, що ризик руйнування леза дуже малий.
Товщина леза безпосередньо впливає на ріжучу здатність бритви. Чим тонша товщина стінки, тим краща ріжуча здатність. Нова бритва BJKMC мінімізує товщину стінки двох протилежно обертових стрижнів, а головка має тоншу стінку, ніж її аналоги від Dyonics◊. Тонші ножі можуть збільшити ріжучу силу кінчика.
Дані в таблиці 4 показують, що товщина стінки бритви BJKMC, виміряна методом вимірювання товщини стінки стисненням-обертанням, менша, ніж у бритви Dyonics◊ з тією ж специфікацією.
Згідно з порівняльними експериментами, нова артроскопічна бритва BJKMC не показала очевидних конструктивних відмінностей від аналогічної моделі Dyonics◊. Порівняно зі вставками Dyonics◊ Incisor◊ Plus з точки зору властивостей матеріалу, вставки BJKMC з подвійними зубцями мають гладшу робочу поверхню та твердіший і тонший кінчик. Таким чином, продукти BJKMC можуть задовільно працювати в хірургії. Це дослідження було розроблено проспективно, і конкретні характеристики потребують перевірки в наступних експериментах.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної обробки коліна та ендопротезування кульшового суглоба. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної обробки коліна та ендопротезування кульшового суглоба.Чень З., Ван К., Цзян В., На Т. та Чень Б. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної санації коліна та ендопротезування кульшового суглоба. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述。 Чен, З., Ван, К., Цзян, В., На, Т. і Чен, Б.Чень З., Ван К., Цзян В., На Т. та Чень Б. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної санації коліна та повного ендопротезування кульшового суглоба.Процесія цирку. 65, 291–298 (2017).
Псслер, Х.Х. та Ян, Ю. Минуле та майбутнє артроскопії. Псслер, Х.Х. та Ян, Ю. Минуле та майбутнє артроскопії. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Псслер, Х.Х. та Ян, Ю. Минуле та майбутнє артроскопії. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来。 Псслер, Х.Х. та Ян, Ю. Артроскопічне дослідження минулого та майбутнього. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Псслер, Х.Х. та Ян, Ю. Минуле та майбутнє артроскопії.Спортивні травми 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Основні артроскопічні інструменти. Tingstad, EM & Spindler, KP Основні артроскопічні інструменти.Тінгстад, Е.М. та Спіндлер, К.П. Основні артроскопічні інструменти. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械。 Тінгстад, Е.М. та Спіндлер, К.П.Тінгстад, Е.М. та Спіндлер, К.П. Основні артроскопічні інструменти.робота. технології. спортивна медицина. 12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба у плодів. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба у плодів.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J., і Murillo-Gonzalez, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба плода. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. і Murillo-Gonzalez, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба плода.складне. J. Суглоби. з'єднання. Журнал хірургії. 21(9), 1114-1119 (2005).
Візер, К. та ін. Контрольовані лабораторні випробування артроскопічних систем гоління: чи впливають леза, контактний тиск та швидкість на їхню продуктивність? З'єднання. J. Joints. З'єднання. Журнал хірургії. 28(10), 497-1503 (2012).
Міллер Р. Загальні принципи артроскопії. Ортопедична хірургія Кемпбелла, 8-е видання, 1817–1858. (Щорічник Мосбі, 1992).
Купер, Д.Е. та Фаутс, Б. Однопортальна артроскопія: Звіт про нову методику. Купер, Д.Е. та Фаутс, Б. Однопортальна артроскопія: Звіт про нову методику.Купер, Д.Е. та Футс, Б. Однопортальна артроскопія: звіт про нову методику. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检查：新技术报告。 Купер, Д.Е. та Фаутс, Б.Купер, Д.Е. та Футс, Б. Однопортова артроскопія: звіт про нову технологію.сполуки. технологія. 2(3), e265-e269 (2013).
Сінгх, С., Тавакколізаде, А., Ар'я, А. та Компсон, Дж. Артроскопічні інструменти з електроприводом: огляд шейверів та борів. Сінгх, С., Тавакколізаде, А., Ар'я, А. та Компсон, Дж. Артроскопічні інструменти з електроприводом: огляд шейверів та борів.Сінгх С., Тавакколізаде А., Ар'я А. та Компсон Дж. Артроскопічні приводні інструменти: огляд бритв та борів. Сінгх, С., Тавакколізаде, А., Арья, А. та Компсон, Дж. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述。 Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Електроінструменти для артроскопії: 剃羉刀和毛刺全述。Сінгх С., Тавакколізаде А., Ар'я А. та Компсон Дж. Артроскопічні пристрої для застосування сили: огляд бритв та борів.ортопедія. Травма 23(5), 357–361 (2009).
Андерсон, П.С. та ЛаБарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зуба: вплив форми леза на енергетику різання. Андерсон, П.С. та ЛаБарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зуба: вплив форми леза на енергетику різання.Андерсон, П.С. та Лабарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зуба: вплив форми леза на енергію різання. Андерсон, П. С. та ЛаБарбера, М. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响。 Андерсон, П.С. та ЛаБарбера, М.Андерсон, П.С. та Лабарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зуба: вплив форми леза на енергію різання.Журнал дослідницької біології. 211(22), 3619–3626 (2008).
Фунакоші, Т., Суенага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. та Мінамі, А. Аналіз in vitro та методом скінченних елементів нового методу фіксації ротаторної манжети. Фунакоші, Т., Суенага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. та Мінамі, А. Аналіз in vitro та методом скінченних елементів нового методу фіксації ротаторної манжети.Фунакоші Т., Суенага Н., Сано Х., Оідзумі Н. та Мінамі А. Аналіз in vitro та методом скінченних елементів нового методу фіксації ротаторної манжети. Фунакоші, Т., Суенага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. та Мінамі, А. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析。 Фунакоші Т., Суенага Н., Сано Х., Оідзумі Н. та Мінамі А.Фунакоші Т., Суенага Н., Сано Х., Оідзумі Н. та Мінамі А. Аналіз in vitro та методом скінченних елементів нового методу фіксації ротаторної манжети.J. Хірургія плеча та ліктя. 17(6), 986-992 (2008).
Сано, Х., Токунага, М., Ногучі, М., Інавашіро, Т. та Йокоборі, А.Т. Туге зав'язування медіального вузла може збільшити ризик повторного розриву після трансосеального еквівалентного відновлення сухожилля ротаторної манжети. Сано, Х., Токунага, М., Ногучі, М., Інавашіро, Т. та Йокоборі, А.Т. Туге зав'язування медіального вузла може збільшити ризик повторного розриву після трансосеального еквівалентного відновлення сухожилля ротаторної манжети. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Сано, Х., Токунага, М., Ногучі, М., Інавашіро, Т. та Йокоборі, А.Т. Туге лігування медіальної зв'язки може збільшити ризик повторного розриву після черезкісткового еквівалентного відновлення сухожилля ротаторної манжети плеча. Сано Х., Токунага М., Ногучі М., Інавасіро Т. та Йокоборі А.Т.紧内侧打结可能会增加肩袖肌腱经骨等效修复后再撕裂的风险。 Сано Х., Токунага М., Ногучі М., Інавасіро Т. та Йокоборі А.Т. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Сано, Х., Токунага, М., Ногучі, М., Інавашіро, Т. та Йокоборі, А.Т. Напружені медіальні зв'язки можуть збільшити ризик повторного розриву сухожилля ротаторної манжети плеча після кістково-еквівалентного ендопротезування.Біомедичні науки. Альма-матер, Британія. 28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV та ін. Розподіл напружень у комплексі губної губи та ротаторній манжеті плеча під час руху плеча in vivo: метод скінченних елементів. складне. J. Joints. з'єднання. Журнал хірургії. 31(11), 2073-2081(2015).
П'нг, Д. та Моліан, П. Зварювання фольги з нержавіючої сталі AISI 304 лазером Nd:YAG з використанням Q-switch. П'нг, Д. та Моліан, П. Зварювання фольги з нержавіючої сталі AISI 304 лазером Nd:YAG з використанням Q-switch. P'ng, D. & Molian, P. Лазерна сварка Nd: YAG з модулятором добротності фольги з нержавіючої сталі AISI 304. П'нг, Д. та Моліан, П. Лазерне зварювання Nd:YAG з якісним модулятором фольги з нержавіючої сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-перемикач Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔. П'нг, Д. та Моліан, П. Зварювання фольги з нержавіючої сталі AISI 304 лазером Nd:YAG з використанням Q-switch. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерна сварка фольги з нержавіючої сталі AISI 304. П'нг, Д. та Моліан, П. Зварювання фольгою з нержавіючої сталі AISI 304 лазером Nd:YAG з модуляцією добротності.Альма-матер, наука Британії. 486(1-2), 680-685 (2008).
Кім, Дж. Дж. та Тіттель, Ф. К. У працях Міжнародного товариства оптичної інженерії (1991).
Ізелу, К. та Езе, С. Дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса вершини інструменту на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час твердого точіння легованої сталі 41Cr4 з використанням методології поверхні відгуку. Ізелу, К. та Езе, С. Дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса вершини інструменту на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час твердого точіння легованої сталі 41Cr4 з використанням методології поверхні відгуку.Ізелу, К. та Езе, С. Дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса кінчика інструменту на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час твердої обробки легованої сталі 41Cr4 з використанням методології поверхні відгуку. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尖半径对诱发振动和表面粗糙度的影响。 Ізелу, К. та Езе, С. Вплив глибини різання, швидкості подачі та радіуса на шорсткість поверхні легованої сталі 41Cr4 у процесі різання шорсткості поверхні.Ізелу, К. та Езе, С. Використання методології поверхні відгуку для дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса вершини на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час твердої обробки легованої сталі 41Cr4.Інтерпретація. Журнал інженерних технологій 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Порівняння трибокорозійної поведінки аустенітної нержавіючої сталі 304 та мартенситної нержавіючої сталі 410 у штучній морській воді. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Порівняння трибокорозійної поведінки аустенітної нержавіючої сталі 304 та мартенситної нержавіючої сталі 410 у штучній морській воді.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. та Yang, F. Порівняння трибокорозійної поведінки аустенітної та мартенситної нержавіючої сталі 304 у штучній морській воді. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比较。 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 нержавіюча сталь在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. та Jan F. Порівняння фрикційної корозії аустенітної та мартенситної нержавіючої сталі 304 та мартенситної нержавіючої сталі 410 у штучній морській воді.RSC просуває. 6(109), 107933-107941 (2016).
Це дослідження не отримувало спеціального фінансування від жодних фінансових установ у державному, комерційному чи некомерційному секторах.
Школа медичних приладів та харчової інженерії, Шанхайський технологічний університет, № 516, Юньгун-роуд, Шанхай, Китайська Народна Республіка, 2000 93